曾竟成，魏凱耀，杜　剛，楊金水，鞠　蘇

(國防科技大學(xué) 航天科學(xué)與工程學(xué)院， 湖南 長沙　410073)

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整體縫合夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料力學(xué)性能*

曾竟成，魏凱耀，杜剛，楊金水，鞠蘇

(國防科技大學(xué) 航天科學(xué)與工程學(xué)院， 湖南 長沙410073)

摘要：所設(shè)計的新型整體縫合泡沫夾芯復(fù)合材料結(jié)構(gòu)，能夠避免一般斜縫方式引起纖維交叉損壞的弊端。采用真空導(dǎo)入模塑工藝制備整體縫合泡沫夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料，研究縫合結(jié)構(gòu)、縫合方式以及縫合紗線用量對整體縫合泡沫夾芯復(fù)合材料平壓力學(xué)性能和彎曲性能的影響。結(jié)果表明，新型縫合結(jié)構(gòu)在保證平壓力學(xué)性能的同時，相比于垂直縫合結(jié)構(gòu)彎曲破壞載荷提高了94.4%；穿透縫合方式能夠顯著提高試樣的平壓強(qiáng)度和彎曲破壞載荷；隨著縫合紗線用量的增加，整體縫合泡沫夾芯復(fù)合材料的壓縮和彎曲性能顯著提高。

關(guān)鍵詞：夾芯結(jié)構(gòu)；縫合；復(fù)合材料；平壓性能；彎曲性能

夾層結(jié)構(gòu)是由上下兩層面板與輕質(zhì)的芯材組成，面板采用高性能的復(fù)合材料，芯材為輕質(zhì)的泡沫、蜂窩材料等。輕質(zhì)材料使面板遠(yuǎn)離中性面，使得夾芯結(jié)構(gòu)具有優(yōu)異的彎曲性能[1]。面芯結(jié)合是夾芯結(jié)構(gòu)的薄弱部分，容易分層破壞。同時由于芯材力學(xué)性能較差，夾芯結(jié)構(gòu)的平壓力學(xué)性能較弱[2-4]。利用纖維紗線，按照一定的排布，將干態(tài)的上下面板與泡沫芯材縫合在一起，形成整體結(jié)構(gòu)，然后采用真空導(dǎo)入模塑工藝(Vacuum Infusion Molding Process,VIMP)制備整體縫合夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料[5]。其中縫合紗線在樹脂固化之后形成承力柱，能夠有效增強(qiáng)夾芯結(jié)構(gòu)面芯連接和提高結(jié)構(gòu)的Z向力學(xué)性能。

縫合增強(qiáng)方法主要有垂直縫合與角縫合，其中角縫合的可設(shè)計性較好，需要的設(shè)計參數(shù)主要有縫合結(jié)構(gòu)、縫合針距、行距、縫合角度和紗線用量等[6]。本文采用一種新型的縫合結(jié)構(gòu)，利用不同股數(shù)紗線并股組成一束粗紗對傳統(tǒng)玻璃纖維增強(qiáng)泡沫夾芯結(jié)構(gòu)進(jìn)行縫合，并制備整體縫合夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料。通過平壓實(shí)驗和外伸梁三點(diǎn)彎曲實(shí)驗研究縫合結(jié)構(gòu)、縫合方式與縫合紗線用量對整體結(jié)構(gòu)力學(xué)性能的影響。

1試樣制備

1.1原材料

未縫合的夾芯結(jié)構(gòu)主要包括上下面板和芯材，其中芯材采用聚氯乙烯泡沫(常州天晟新材料股份有限公司提供)，面板材料為Lintex L1200玻璃纖維單向布(Lintex公司提供)，縫合紗線采用1200tex玻璃纖維紗(中材科技股份有限公司提供)，三種材料的相關(guān)性能如表1所示。使用的樹脂基體為Swancor 905-2乙烯基樹脂(上緯精細(xì)化工有限公司提供)。

表1　材料的基本性能

1.2預(yù)成型體制備

傳統(tǒng)的角縫合通過不同縫線的交叉排布可以有效增加縫線數(shù)量，提高縫合質(zhì)量。但是由于交叉縫合需要在同一部位進(jìn)行兩次縫合操作，第二次縫合會嚴(yán)重影響第一次縫合操作的縫線形態(tài)，改變纖維方向，降低材料整體性能，同時在兩次縫線相交部位呈現(xiàn)一種隨機(jī)交叉，使材料總體性能更加難以保證[7]。所采用的縫合結(jié)構(gòu)面內(nèi)縱向與橫向都進(jìn)行縫合，并且全部縫線沒有交叉，避免前后縫合操作的相互影響。整體縫合結(jié)構(gòu)主要的縫合參數(shù)包括縫合針距、行距、縫合角度等，如圖1所示。

圖1　整體縫合縫線構(gòu)型Fig.1　Schematization of the stitched sandwich

由于面內(nèi)縱向與橫向同時縫合，并且所有縫線不交叉的設(shè)計要求，縱向與橫向縫合針距相等，同時行距為縫合針距的1/2，并且在整體厚度確定的情況下，縫線的傾斜角度也被確定，即縫合針距可以確定這種縫合結(jié)構(gòu)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。

單束紗線的縫合如圖2(a)所示，確定一個縫合平面，將紗線穿入針孔，由縫針刺穿干態(tài)夾芯結(jié)構(gòu)，縫針按照設(shè)定的幾何構(gòu)型，沿一定角度從結(jié)構(gòu)上表面穿透整體結(jié)構(gòu)并使縫線縫入，然后將縫針傾斜一定角度縫合，如此重復(fù)直到一個方向縫合完成，并拉緊縫線。對于整體縫合如圖2(b)所示，對Y方向的縫合按照圖中1，2兩個縫合平面的縫合方式交叉進(jìn)行；對X方向的縫合按照圖中3，4兩個縫合平面的縫合方式交叉進(jìn)行，縫合完成即可得到縫合預(yù)成型體。為便于縫合，可對泡沫芯材按照縫合要求進(jìn)行預(yù)打孔處理。

縫合結(jié)構(gòu)面板與縫線存在兩種不同的連接方式[8]，分別為穿透縫合和未穿透縫合。兩種連接方式的主要區(qū)別如圖3所示。

(a)單束紗線縫合(a) One yarn stitching

(b)整體縫合(b) Overall stitched operation圖2　縫合過程Fig.2　Stitched process

圖3　穿透縫合方式與未穿透縫合方式的區(qū)別Fig.3　Difference between the penetrate mode and the un-penetrate mode

1.3縫合夾芯復(fù)合材料構(gòu)件的制備

縫合工藝制備預(yù)成型體完成后，采用VIMP制備整體縫合夾芯復(fù)合材料構(gòu)件[9-11]。VIMP成型原理是在單面剛性模具上以柔性真空袋膜包覆、密封增強(qiáng)材料預(yù)成型體，抽真空排出模腔中的氣體，利用樹脂的流動、滲透實(shí)現(xiàn)樹脂對預(yù)成型體的浸漬，并加熱或在室溫條件下固化成型。VIMP示意圖如圖4所示。

圖4　VIMP 示意圖Fig.4　Schematic drawing of VIMP

主要研究新型縫合結(jié)構(gòu)與垂直縫合結(jié)構(gòu)[5]、面板與縫線的連接方式以及縫合紗線用量對整體結(jié)構(gòu)力學(xué)性能的影響。確定縫合針距為40 mm，同時縫合用針的直徑確定為3.5 mm。設(shè)計以下五組縫合試樣編號并進(jìn)行研究，如表2所示。制備完成后五組試樣的厚度和面密度如表3所示。

表2　研究試樣

表3　試樣面密度

整體縫合泡沫夾芯復(fù)合材料制備完成后，可通過去除芯材泡沫部分，使露出縫合纖維柱的桿件結(jié)構(gòu)，如圖5所示。

圖5　縫合纖維柱桿件結(jié)構(gòu)Fig.5　Structure of stitched fiber column bar

2壓縮性能

2.1平壓試驗方法

縫合纖維紗線經(jīng)樹脂浸潤后形成復(fù)合材料柱體承力，能夠顯著增強(qiáng)泡沫夾芯結(jié)構(gòu)的Z向壓縮模量和強(qiáng)度。按照夾芯結(jié)構(gòu)或芯子平壓性能試驗方法(GB/T 1453-2005)[12]進(jìn)行平壓試驗。夾具主要包括兩塊剛性平板墊塊，試驗在WDW-100多傳感器電子萬能試驗機(jī)上進(jìn)行，試驗加載速度為1 mm/min。

通過試驗測定得到載荷-變形曲線，按照式(1)可計算得到試樣的Z向壓縮模量Ez。

(1)

式中，ΔP為載荷位移曲線上直線段的載荷增量值，單位為N；H為縫合夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料試樣厚度，單位為mm；t為面板厚度，單位為mm；Δh為對應(yīng)ΔP的壓縮變形增量值，單位為mm；l和b分別為試樣長度和寬度，單位為mm。

縫合泡沫夾芯復(fù)合材料的壓縮強(qiáng)度由式(2)求得。

(2)

式中，Pmax為載荷-位移曲線上的最大載荷值。

2.2平壓破壞模式

從試驗方案中可以看出，面板的力學(xué)性能對整體縫合泡沫夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的Z向力學(xué)性能的影響有限，芯材結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能對其有重要影響[13]。在平壓載荷的作用下，主要的變形與破壞都出現(xiàn)在芯材部分。

觀察去除泡沫后的結(jié)構(gòu)發(fā)現(xiàn)，主要的破壞發(fā)生在縫合纖維柱上，并且以纖維柱剪切斷裂為主，破壞發(fā)生在纖維柱與面板的連接部位，如圖6所示。

圖6　平壓載荷下的破壞模式Fig.6　Failure mode in flatwise compression test

2.3平壓試驗結(jié)果

相同縫合紗線用量，不同縫合方式試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖7所示。從圖中可以看出，整體縫合夾芯結(jié)構(gòu)在低應(yīng)力水平下，呈線性行為。在達(dá)到一定載荷之后試樣破壞，承載能力下降。在破壞載荷之前，曲線呈現(xiàn)多鋸齒形波動。在加載初期，主要是縫合纖維柱承力，隨著變形加大，纖維柱發(fā)生屈曲，將載荷傳遞給泡沫部分。泡沫受到的主要是壓縮作用以及纖維柱變形引起的剪切作用。不同部位的泡沫受到的載荷水平差別很大，呈現(xiàn)不同的或局部的微小屈曲。在纖維柱完全屈曲并破壞之前，整體結(jié)構(gòu)仍能保持一定的承力效果，呈現(xiàn)應(yīng)力鋸齒形波動上升的現(xiàn)象。在纖維柱屈曲破壞之后，整體結(jié)構(gòu)的承力效果顯著下降，并出現(xiàn)整體破壞的現(xiàn)象。

圖7　平壓載荷作用下的整體縫合夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.7　Stress-strain curves of integrated stitched sandwich composite in flatwise compression test

表4給出所有研究試樣的平壓力學(xué)性能，新型縫合結(jié)構(gòu)(8SY/AS/P)與垂直縫合(8SY/VS/P)相比，彈性模量降低了19.7%，壓縮強(qiáng)度降低了22.6%。垂直縫合試樣的壓縮力學(xué)性能可以作為相同幾何參數(shù)(縫合針距、芯材厚度等)下角縫合方式的極限值。

與未穿透縫合(8SY/AS/UP)相比，穿透縫合(8SY/AS/P)壓縮彈性模量提高了21.6%，壓縮強(qiáng)度提高了26.9%，說明縫合紗線與面板的連接方式對整體結(jié)構(gòu)的壓縮性能影響很大。未穿透縫合使纖維柱與面板之間呈現(xiàn)一種鉸接連接，面板不能有效控制纖維柱的變形，但是穿透縫合使纖維柱與面板之間產(chǎn)生類似于固支的連接方式，面板可以有效控制承力纖維柱的變形，并使纖維柱所受到的應(yīng)力有效傳遞。

將試樣(8SY/AS/P)、(6SY/AS/P)和(4SY/AS/P)比較可以看出，這種縫合結(jié)構(gòu)下，試樣的平壓性能隨著縫合紗線用量的減少而線性下降，說明在相同縫合結(jié)構(gòu)和縫合參數(shù)條件下，縫合纖維柱的力學(xué)性能在一定程度上決定著整體試樣的平壓力學(xué)性能。

由表4可以看出，整體縫合泡沫夾芯復(fù)合材料力學(xué)性能的離散度偏大，這與制備工藝有很大關(guān)系。纖維縫合由人工完成，縫合操作可能造成纖維錯位、纖維破損、縫線扭曲等多種損傷。同時由于整體縫合結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，容易在VIMP注膠過程中形成富樹脂區(qū)等缺陷，這也會造成整體縫合泡沫夾芯復(fù)合材料力學(xué)性能的離散度偏大。

表4　整體縫合夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的壓縮性能

3彎曲性能

3.1外伸梁三點(diǎn)彎曲試驗方法

傳統(tǒng)泡沫夾芯復(fù)合材料在彎曲作用下主要靠面芯結(jié)合力抵抗分層破壞，縫合紗線的加入在增加芯材剛度的同時有效控制面芯結(jié)合[14]。為定量評估新型縫合結(jié)構(gòu)對泡沫夾芯復(fù)合材料彎曲性能的影響，采用夾層結(jié)構(gòu)的外伸梁三點(diǎn)彎曲試驗標(biāo)準(zhǔn)(GB/T 1456-2005)[15]進(jìn)行測試。

在彎曲載荷作用下，縫合夾芯結(jié)構(gòu)試樣同時受到彎矩和剪切作用的影響，處于復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)[6]。為減小剪切作用對試驗的影響，采用的試樣為長L=420 mm；寬b=60 mm；厚度為試樣實(shí)際設(shè)計值。試驗跨距為200 mm；外伸梁測量點(diǎn)臂長為100 mm；加載速度為1 mm/min。

安裝調(diào)試好試樣，連續(xù)加載直至試樣破壞，自動記錄三個測量點(diǎn)的位移量，得到整體縫合夾芯復(fù)合材料試樣的彎曲載荷-撓度曲線，破壞載荷由曲線最高點(diǎn)確定，彎曲剛度按照式(3)計算得到。

(3)

式中：D表示整體縫合夾芯復(fù)合材料的彎曲剛度，單位為N·mm2；a表示外伸臂測量點(diǎn)距離支撐點(diǎn)的距離，單位為mm；ΔP表示載荷-撓度曲線初始段的載荷增量，單位為N；f1表示對應(yīng)ΔP外伸點(diǎn)的撓度增量值(取左右兩點(diǎn)的平均值)，單位為mm。

3.2彎曲載荷下的破壞模式

縫合夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料在彎曲載荷作用下的破壞模式如圖8所示。

未穿透縫合夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料在彎曲載荷作用下的破壞模式主要是面芯分層，如圖8(a)所示。泡沫部位首先出現(xiàn)裂紋，發(fā)展至面芯連接處，導(dǎo)致未穿透縫合試樣出現(xiàn)面芯分層破壞。

(a) 未穿透縫合(a) Un-penetrate mode

(b) 穿透縫合(b) Penetrate mode圖8　彎曲載荷作用下整體縫合夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的破壞模式Fig.8　Failure mode of integrated stitched sandwich composite in bending test

穿透縫合夾芯結(jié)構(gòu)在彎曲載荷作用下的破壞模式為面板與縫合紗線交接部位出現(xiàn)白斑，如圖8(b)所示。同時外伸梁部位也出現(xiàn)了白斑，說明兩跨距支撐點(diǎn)之間的彎曲載荷通過縫線傳遞到外伸梁部位。整體縫合夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料在彎曲載荷作用下，能夠通過縫合紗線有效傳遞應(yīng)力，使整體結(jié)構(gòu)承載，從而提高結(jié)構(gòu)的抗破壞能力。

3.3試驗結(jié)果

相同縫合紗線用量不同縫合方式試樣的載荷-撓度曲線如圖9所示。從圖中可以看出，整體縫合泡沫夾芯復(fù)合材料在低載荷水平下呈現(xiàn)線性行為；載荷提高時，呈現(xiàn)一種屈曲變形的力學(xué)行為；在載荷達(dá)到最大值處，整體結(jié)構(gòu)的承載能力下降。

表5給出所有研究試樣的彎曲性能，新型縫合結(jié)構(gòu)(8SY/AS/P)與垂直縫合(8SY/VS/P)相比，彎曲剛度提高了27.6%，破壞載荷提高了94.4%，縫合結(jié)構(gòu)的差別對整體彎曲性能有很大影響。

圖9　彎曲載荷作用下整體縫合夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料的載荷-撓度曲線Fig.9　Load-bending curves of integrated stitched sandwich composite in bending test

試樣編號破壞載荷/N離散度/%彎曲剛度/(109N/mm2)離散度/%8SY/AS/P8714.648.31.629.38SY/VS/P4482.815.11.272.38SY/AS/UP4287.683.61.605.66SY/AS/P5774.764.81.2110.14SY/AS/P5486.814.91.116.6

穿透縫合(8SY/AS/P)試樣的彎曲剛度與未穿透縫合(8SY/AS/UP)試樣相當(dāng)，結(jié)合夾芯結(jié)構(gòu)的彎曲性能可知，低載荷水平與連接方式無關(guān)。但穿透縫合試樣的破壞載荷是未穿透縫合試樣的2倍，說明縫合紗線與面板的連接方式對整體縫合泡沫夾芯復(fù)合材料的破壞模式影響很大，穿透縫合的連接方式能夠有效控制面板與芯材的分層破壞。

對比不同縫合紗線用量對整體縫合泡沫夾芯復(fù)合材料的彎曲力學(xué)性能的影響可以發(fā)現(xiàn)，縫合紗線的增加在提高縫合纖維柱力學(xué)性能的同時使整體結(jié)構(gòu)的彎曲性能得到增強(qiáng)。

4結(jié)論

所設(shè)計的新型縫合結(jié)構(gòu)對泡沫夾芯復(fù)合材料進(jìn)行增強(qiáng)，并采用這種縫合結(jié)構(gòu)制備整體縫合泡沫夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料，研究其平壓力學(xué)性能和彎曲性能。通過與傳統(tǒng)垂直縫合泡沫夾芯復(fù)合材料相比，新型整體縫合泡沫夾芯復(fù)合材料在彎曲性能方面具有明顯優(yōu)勢，彎曲破壞載荷提高了94.4%。

在這種縫合結(jié)構(gòu)下，研究穿透縫合和未穿透縫合兩種縫合方式對整體結(jié)構(gòu)力學(xué)性能的影響。對比發(fā)現(xiàn)，采用穿透縫合的連接方式，面板與縫合紗線呈現(xiàn)一種固支的連接方式，面板能夠有效控制承力纖維柱的變形，并使纖維柱受到的應(yīng)力有效傳遞，同時提高整體結(jié)構(gòu)的壓縮和彎曲力學(xué)性能。

測試不同縫合紗線數(shù)量對整體縫合泡沫夾芯復(fù)合材料壓縮和彎曲力學(xué)性能的影響，結(jié)果表明，隨著縫合紗線用量的增加，整體結(jié)構(gòu)的壓縮和彎曲性能可以同時得到提升。

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Mechanical performance of integrated stitched sandwich composite

ZENGJingcheng,WEIKaiyao,DUGang,YANGJinshui,JUSu

(College of Aerospace Science and Engineering, National University of Defense Technology, Changsha 410073, China)

Abstract：The designed new type stitched sandwich structure of composite materials can avoid the disadvantages of fiber cross caused by the traditional angled stitch. The integrated stitched sandwich composite were prepared by VIMP (Vacuum Infusion Molding Process). The flatwise compression test and the three-point bending test were employed to study the effects of stitching structure, stitching mode and stitching yarn on compression properties and bending properties. Results show that the integrated stitched sandwich composites have excellent compression mechanical properties. Compared with the vertical structure, the flexure failure load is increased by 94.4%. Compared with the unpenetrate stitched mode, the compressive strength and the bending load of penetrating stitched mode are improved significantly. The compression properties and the flexure properties of stitched sandwich composite are improved with the increase of stitching yarn.

Key words：sandwich; stitched; composite; flatwise compression properties; bending properties

中圖分類號：TB332

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號：1001-2486(2016)01-009-06

作者簡介：曾竟成(1962—)，男，湖南長沙人，研究員，碩士，碩士生導(dǎo)師，E-mail: 283174621@qq.com

基金項目：國家自然科學(xué)基金資助項目(51303208，51402235，11202231)；國防科技大學(xué)校預(yù)研基金資助項目(JC12-01-07)

*收稿日期：2015-09-09

doi:10.11887/j.cn.201601002

http://journal.nudt.edu.cn