金 華，王 輝，張海酉，陳 鵬，楊遠(yuǎn)志

（1.西北工業(yè)大學(xué)航空學(xué)院，陜西西安 710072； 2.中國(guó)空氣動(dòng)力研究與發(fā)展中心，四川綿陽(yáng) 621000）

FL－13風(fēng)洞突風(fēng)發(fā)生裝置研究

金 華1，＊，王 輝2，張海酉2，陳 鵬2，楊遠(yuǎn)志2

（1.西北工業(yè)大學(xué)航空學(xué)院，陜西西安 710072； 2.中國(guó)空氣動(dòng)力研究與發(fā)展中心，四川綿陽(yáng) 621000）

為在FL－13風(fēng)洞中開(kāi)展飛機(jī)全模突風(fēng)響應(yīng)試驗(yàn)研究，建立研究所需的突風(fēng)發(fā)生裝置，進(jìn)行了突風(fēng)發(fā)生裝置的研究。研究中，從大飛機(jī)突風(fēng)試驗(yàn)需求出發(fā)，確定了裝置的技術(shù)指標(biāo)，通過(guò)數(shù)值模擬計(jì)算，固化了裝置技術(shù)指標(biāo)；通過(guò)引導(dǎo)性試驗(yàn)和總體方案對(duì)比，選定了單電機(jī)驅(qū)動(dòng)雙飛輪及曲柄連桿方案；通過(guò)動(dòng)力學(xué)分析、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與有限元分析、模態(tài)分析和疲勞分析，解決了裝置共振、剛度增加困難和安裝空間受限等問(wèn)題；通過(guò)裝置調(diào)試與突風(fēng)流場(chǎng)考核結(jié)果表明，研制的FL－13風(fēng)洞突風(fēng)響應(yīng)試驗(yàn)裝置實(shí)現(xiàn)了在來(lái)流40m／s的風(fēng)速范圍內(nèi)按正弦規(guī)律變化產(chǎn)生突風(fēng)，模型中心處最大突風(fēng)振幅達(dá)到9m／s。突風(fēng)流場(chǎng)的成功模擬，標(biāo)志著FL－13風(fēng)洞具備了開(kāi)展大展弦比飛機(jī)突風(fēng)響應(yīng)影響試驗(yàn)研究的能力。

低速風(fēng)洞；突風(fēng)響應(yīng)；突風(fēng)裝置；風(fēng)洞試驗(yàn)；試驗(yàn)技術(shù)

0 引 言

在大氣中飛行的飛機(jī)經(jīng)常會(huì)受到突風(fēng)（或稱(chēng)陣風(fēng)）和大氣湍流干擾，形成附加的氣動(dòng)載荷和機(jī)翼彈性模態(tài)振動(dòng)，影響到飛機(jī)的操縱特性和安全以及飛機(jī)乘員乘坐的舒適程度（乘坐品質(zhì)）。雖然突風(fēng)響應(yīng)不像顫振那樣具有極其強(qiáng)烈的破壞性，但其引起的脈動(dòng)載荷對(duì)飛機(jī)結(jié)構(gòu)的極限載荷、疲勞壽命和飛行動(dòng)穩(wěn)定性都有很大影響，極端情況下影響飛機(jī)的安全起降，造成機(jī)毀人亡的后果［1］。隨著航空技術(shù)的發(fā)展，飛機(jī)性能要求不斷提高，機(jī)翼結(jié)構(gòu)呈低結(jié)構(gòu)重量、大柔性趨勢(shì)發(fā)展，進(jìn)而導(dǎo)致突風(fēng)影響更加復(fù)雜［2－3］。

根據(jù)CCAR 25（中國(guó)民用航空規(guī)章第25部，運(yùn)輸類(lèi)飛機(jī)適航標(biāo)準(zhǔn)）中關(guān)于突風(fēng)和湍流載荷的突風(fēng)模型的要求：

式中：s為進(jìn)入突風(fēng)區(qū)的距離；

Uref為參考突風(fēng)速度，具體取值從海平面處的17.07 m／s到15 200m高空的7.92m／s；

R1為最大著陸重量／最大起飛重量；

R2為最大零燃油重量／最大起飛重量；

Zmo為最大使用高度；

H 為特征長(zhǎng)度，例如受突風(fēng)作用的飛機(jī)機(jī)翼的平均氣動(dòng)弦長(zhǎng)。

結(jié)合伊爾－76、ARJ21和波音747飛機(jī)參數(shù)［4］，得出最大突風(fēng)速度6m／s，最高頻率15Hz即可滿(mǎn)足大型飛機(jī)突風(fēng)響應(yīng)研究的需求。

為減小突風(fēng)影響，通常采用主動(dòng)控制技術(shù)控制操縱面偏轉(zhuǎn)來(lái)實(shí)現(xiàn)突風(fēng)減緩［5－7］。國(guó)內(nèi)研究主要是采用不同的控制理論設(shè)計(jì)突風(fēng)減緩控制律，在MATLAB平臺(tái)上進(jìn)行仿真［8－14］。確定突風(fēng)載荷是開(kāi)展突風(fēng)減緩研究的關(guān)鍵，通常需要進(jìn)行突風(fēng)響應(yīng)風(fēng)洞試驗(yàn)或數(shù)值計(jì)算。在數(shù)值計(jì)算方面，主要有頻域計(jì)算和時(shí)域計(jì)算兩種方法。頻域計(jì)算方法是計(jì)算頻域上若干離散頻率的非定常氣動(dòng)力［15］，但這種氣動(dòng)力模型往往只能計(jì)算諧振蕩情況下的氣動(dòng)力，很難考慮到非線性帶來(lái)的影響［16］。隨著CFD技術(shù)的發(fā)展，出現(xiàn)了在時(shí)域內(nèi)直接模擬突風(fēng)響應(yīng)的方法［17－20］。在風(fēng)洞試驗(yàn)方面，目前國(guó)內(nèi)主要在3米量級(jí)風(fēng)洞建立了突風(fēng)響應(yīng)試驗(yàn)?zāi)芰?，為了更好地開(kāi)展突風(fēng)響應(yīng)研究，十分必要在8米量級(jí)風(fēng)洞建立突風(fēng)響應(yīng)試驗(yàn)裝置［3，11］。本文介紹的內(nèi)容即是在FL－13風(fēng)洞的突風(fēng)響應(yīng)試驗(yàn)裝置的建設(shè)情況，包括前期的數(shù)值仿真、裝置的結(jié)構(gòu)分析以及裝置建成后的突風(fēng)流場(chǎng)校核等。

1 數(shù)值模擬

1.1 模擬方法

本文采用商用流體計(jì)算軟件FLUENT進(jìn)行突風(fēng)試驗(yàn)裝置性能的模擬計(jì)算。

計(jì)算中，考慮到突風(fēng)試驗(yàn)裝置沿展向的一致性，將模擬計(jì)算簡(jiǎn)化為二維模式；使用ICEM生成整體尺寸為15.5m×6m的FL－13風(fēng)洞突風(fēng)試驗(yàn)裝置在試驗(yàn)段中的縱剖面網(wǎng)格；出于計(jì)算效率和模擬效果的綜合考慮，計(jì)算網(wǎng)格采用混合網(wǎng)格（即在葉柵壁面和風(fēng)洞壁面采用結(jié)構(gòu)網(wǎng)格進(jìn)行加密以確保近壁面網(wǎng)格滿(mǎn)足非平衡壁面函數(shù)的要求，在空間流場(chǎng)中采用非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格）。

數(shù)值計(jì)算中，使用動(dòng)網(wǎng)格方法驅(qū)動(dòng)葉柵繞自身25%弦長(zhǎng)位置擺動(dòng)，擺幅和轉(zhuǎn)動(dòng)頻率通過(guò)UDF文件控制，壓強(qiáng)－速度耦合方法選用SIMPLE，差分格式使用Fluent默認(rèn)格式，并采用雙時(shí)間步長(zhǎng)法進(jìn)行非定常計(jì)算。流場(chǎng)入口采用速度入口條件，出口采用壓力出口條件，湍流模型采用二階RNGk－ε湍流模型，網(wǎng)格總數(shù)為24萬(wàn)。

1.2 方法驗(yàn)證

采用上述數(shù)值模擬方法，對(duì)FL－12風(fēng)洞的突風(fēng)響應(yīng)試驗(yàn)裝置典型試驗(yàn)狀態(tài)進(jìn)行驗(yàn)證性二維CFD模擬（見(jiàn)表1）。

表1 突風(fēng)幅值對(duì)比Table 1 Contrast on maximal speed of gust field

驗(yàn)證性模擬結(jié)果表明，數(shù)值模擬方法對(duì)該類(lèi)型突風(fēng)響應(yīng)試驗(yàn)裝置運(yùn)行過(guò)程具有良好的模擬能力，同時(shí)也證實(shí)了二維CFD模擬可以滿(mǎn)足三維風(fēng)洞環(huán)境下突風(fēng)幅值分析的需要。

1.3 模擬分析

首先，利用數(shù)值模擬方法，對(duì)擺動(dòng)葉片弦長(zhǎng)與構(gòu)型進(jìn)行了選擇（見(jiàn)圖1和表2），通過(guò)對(duì)比將3排0.5m弦長(zhǎng)NACA0018翼型葉片作為優(yōu)選方案。

表2 葉片構(gòu)型對(duì)比Table 2 Configuration comparison of blade

在選定方案的基礎(chǔ)上分別對(duì)突風(fēng)流場(chǎng)正弦特性、模擬范圍和擺動(dòng)葉柵安放位置進(jìn)行了分析（見(jiàn)圖2）。鑒于FL－13風(fēng)洞飛機(jī)全模長(zhǎng)度在4m左右以及第二試驗(yàn)段轉(zhuǎn)盤(pán)直徑為6m的實(shí)際，初步將模型中心定在擺動(dòng)葉柵（以擺動(dòng)葉柵的轉(zhuǎn)軸軸心為原點(diǎn)）下游5m處。

圖1 葉片弦長(zhǎng)對(duì)突風(fēng)幅值的影響Fig.1 Maximal speed effect on splitter chord length

圖2 流態(tài)分析曲線Fig.2 Curve of flow patterns analysis

針對(duì)風(fēng)洞中心（葉柵下游x＝5m）所形成的Y向速度在受來(lái)流風(fēng)速、葉柵擺幅及擺動(dòng)頻率影響的規(guī)律進(jìn)行了分析（見(jiàn)圖3）。通過(guò)分析，建議裝置的設(shè)計(jì)參數(shù)為葉柵最大擺動(dòng)頻率15Hz、最大擺幅30°。

圖3 突風(fēng)流場(chǎng)控制參數(shù)影響Fig.3 Effect on control parameter of gust field

2 方案設(shè)計(jì)

2.1 設(shè)計(jì)難點(diǎn)

經(jīng)過(guò)計(jì)算論證及現(xiàn)場(chǎng)安裝條件勘查，F(xiàn)L－13風(fēng)洞突風(fēng)響應(yīng)試驗(yàn)裝置具有尺寸大、質(zhì)量較大、運(yùn)動(dòng)頻率高和安裝空間受限等特點(diǎn)。

由于裝置的擺動(dòng)葉柵尺寸較大、質(zhì)量及轉(zhuǎn)動(dòng)慣量較大、且擺動(dòng)頻率高，使得通過(guò)擺動(dòng)葉柵及連桿組高頻運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生交變動(dòng)載荷很大，工況惡劣，零部件易發(fā)生疲勞失效。同時(shí)，受風(fēng)洞堵塞度和洞體固定條件限制，無(wú)法選取最優(yōu)支撐形式，導(dǎo)致裝置固有頻率較低，剛度增強(qiáng)較為困難。

2.2 解決措施

裝置設(shè)計(jì)中，針對(duì)容易出現(xiàn)的裝置共振、裝置剛度、疲勞失效和空間受限等問(wèn)題采取了相應(yīng)措施進(jìn)行解決。

四川竹編以精細(xì)見(jiàn)長(zhǎng)，色彩清雅，大多為實(shí)用工藝品，其中成都的瓷胎竹編、自貢的竹編龔扇、梁平(重慶)的竹絲畫(huà)簾、渠縣的竹編字畫(huà)都是竹編工藝中一顆顆璀璨的明珠。

圖4 裝置模態(tài)分析Fig.4 Modal analysis of the structure

表3 模態(tài)分析結(jié)果Table 3 Results of modal analysis

在裝置共振問(wèn)題上，通過(guò)開(kāi)展振動(dòng)特性分析（見(jiàn)圖4和表3）表明，系統(tǒng)在固支底部的情況下，最小固有頻率在4.44Hz，而機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)頻率在0～15Hz，減振措施必須考慮；同時(shí)，由于系統(tǒng)的傳動(dòng)特點(diǎn)，第一階的抗扭（前后彎曲）影響最大，進(jìn)而為輔助加固裝置設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)；通過(guò)采用獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì)，避免裝置與洞體發(fā)生共振；通過(guò)地面調(diào)試，事先確定共振區(qū)間；通過(guò)裝置振動(dòng)特性監(jiān)測(cè)，確保裝置運(yùn)行正常。

在裝置剛度問(wèn)題上，通過(guò)分段設(shè)計(jì)，降低葉柵加工強(qiáng)度要求；通過(guò)采用轉(zhuǎn)動(dòng)軸與葉柵分離設(shè)計(jì)，將葉柵的繞軸轉(zhuǎn)動(dòng)通過(guò)軸承聯(lián)接實(shí)現(xiàn)，進(jìn)而增加機(jī)構(gòu)支架剛度；通過(guò)葉柵蒙皮和骨架采用T700碳纖維復(fù)合材料，內(nèi)部填充聚氨酯泡沫的加工方式，達(dá)到降低葉柵質(zhì)量的目的；通過(guò)在支撐立板下半部采用4根修形斜撐桿和4根下部橫撐桿連接，實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)剛度提升的目的；通過(guò)在立板外側(cè)預(yù)制安裝連系梁和張線系統(tǒng)的螺紋接口，達(dá)到方便提升機(jī)構(gòu)支架剛度的目的。最后，通過(guò)對(duì)突風(fēng)機(jī)構(gòu)的整體有限元強(qiáng)度進(jìn)行了計(jì)算，計(jì)算時(shí)整體風(fēng)載按55m／s風(fēng)速考慮，其結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力點(diǎn)在橫梁及橫梁與立柱連接區(qū)域，為291.76MPa，在293MPa許用應(yīng)力（裝置材料選用16Mn）水平內(nèi)，滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。

在疲勞失效問(wèn)題上，通過(guò)動(dòng)力學(xué)載荷分析，優(yōu)化機(jī)構(gòu)載荷；通過(guò)對(duì)主要受載零部件進(jìn)行疲勞分析（見(jiàn)圖5），防止部件疲勞失效。設(shè)計(jì)中，針對(duì)最?lèi)毫拥妮d荷工況對(duì)長(zhǎng)連桿、搖桿和曲柄軸等部件靜強(qiáng)度和疲勞分析，其安全系數(shù)均大于1；同時(shí)，對(duì)裝置所使用的軸承進(jìn)行了優(yōu)化選擇（見(jiàn)表4），使各軸承的使用壽命在1 150小時(shí)以上。

圖5 曲柄軸疲勞分析Fig.5 Fatigue strength analysis of crankshaft

表4 軸承壽命計(jì)算結(jié)果Table 4 Calculations results of bearing life

在空間受限問(wèn)題上，通過(guò)立柱和橫梁分體設(shè)計(jì)，在避讓風(fēng)洞原有立柱和管道等設(shè)施的基礎(chǔ)上方便洞外支撐結(jié)構(gòu)安裝（見(jiàn)圖6）；通過(guò)擺動(dòng)葉柵洞外地面組裝方式的采用和洞內(nèi)專(zhuān)用輔助安裝架的設(shè)計(jì)，在確保機(jī)構(gòu)安裝精度的基礎(chǔ)上較好地解決了安裝條件受限的問(wèn)題。

圖6 安裝位置示意圖Fig.6 Installation location diagram

2.3 裝置概述

FL－13風(fēng)洞突風(fēng)響應(yīng)試驗(yàn)裝置（見(jiàn)圖7）主要由擺動(dòng)葉柵、曲柄連桿機(jī)構(gòu)、機(jī)構(gòu)支架、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、風(fēng)洞外支撐結(jié)構(gòu)等部分組成。

其中，機(jī)構(gòu)支架總尺寸為6180mm×1200mm× 4550mm，總質(zhì)量為8.5t，而洞內(nèi)部分尺寸為6180 mm×1200mm×3795mm。擺動(dòng)葉柵采用NACA0018翼型，弦長(zhǎng)500mm，翼型部分展向長(zhǎng)度2600 mm；葉柵單片質(zhì)量75kg（含金屬連接件），轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為1.2kg·m2。裝置傳動(dòng)鏈的具體形式為：（電機(jī)）－扭矩限制彈性聯(lián)軸器－主軸 －同步帶輪－同步帶－同步帶輪－飛輪軸－飛輪－曲柄連桿機(jī)構(gòu)。裝置主動(dòng)力源采用西門(mén)子雙伸軸異步變頻電機(jī)；電機(jī)兩端輸出軸分別通過(guò)KBK BI－1600型金屬波紋管扭矩限制聯(lián)軸器與傳動(dòng)主軸連接；兩根傳動(dòng)主軸采用對(duì)稱(chēng)布置，每根軸為2 393mm。

圖7 突風(fēng)試驗(yàn)裝置Fig.7 Gust response test rig

3 系統(tǒng)調(diào)試

3.1 地面調(diào)試

通過(guò)地面調(diào)試，測(cè)量了裝置的結(jié)構(gòu)特性；測(cè)試了測(cè)控與傳動(dòng)系統(tǒng)的可靠性和葉柵機(jī)構(gòu)的同步性；并按照工況要求實(shí)測(cè)了機(jī)構(gòu)的運(yùn)行包絡(luò)線，獲得了裝置運(yùn)行的極限工況和機(jī)構(gòu)耐久性包絡(luò)線，初步確定了運(yùn)行共振點(diǎn)，并開(kāi)展了避免共振的方法研究。

裝置安裝到位后，葉柵轉(zhuǎn)軸距離風(fēng)洞中心4 937 mm，隨后進(jìn)行了洞內(nèi)調(diào)試。調(diào)試中，采用GL300角位移傳感器測(cè)量葉柵擺角；采用INV9823ICP加速度傳感器測(cè)量裝置振動(dòng)模態(tài)（見(jiàn)圖8）。

通過(guò)調(diào)試，獲得了模態(tài)測(cè)量結(jié)果（見(jiàn)表5）和裝置強(qiáng)烈振動(dòng)區(qū)間（見(jiàn)表6）。

圖8 裝置模態(tài)測(cè)量Fig.8 Model measurement of the structure

表5 裝置模態(tài)測(cè)量結(jié)果Table 5 Model measurement results of the structure

表6 裝置強(qiáng)烈振動(dòng)區(qū)間Table 6 Strong vibration range of the structure

4 流場(chǎng)測(cè)試

將熱線探針和七孔探針通過(guò)安裝架連接到移測(cè)架的翼型支架上（見(jiàn)圖9），通過(guò)移動(dòng)移測(cè)架實(shí)現(xiàn)探針左右移動(dòng)，通過(guò)移測(cè)架實(shí)現(xiàn)探針前后移動(dòng)，通過(guò)改變翼型支架高度實(shí)現(xiàn)探針上下移動(dòng)。

圖9 突風(fēng)流場(chǎng)測(cè)試照片F(xiàn)ig.9 Gust field measurement

測(cè)試中，考核了裝置的抗風(fēng)性能，測(cè)試了裝置產(chǎn)生的突風(fēng)流場(chǎng)，并對(duì)突風(fēng)響應(yīng)試驗(yàn)裝置的性能包線進(jìn)行了測(cè)量。

測(cè)試結(jié)果表明：

1）裝置在45m／s的風(fēng)速下安全運(yùn)行；

2）裝置產(chǎn)生的突風(fēng)流場(chǎng)比較穩(wěn)定，流場(chǎng)重復(fù)性較好，流場(chǎng)的頻率組成比較單一，流場(chǎng)性能較好，可實(shí)現(xiàn)在試驗(yàn)區(qū)高度不小于1.5m，橫向?qū)挾炔恍∮?.6m的按正弦規(guī)律變化（如圖10）的突風(fēng)流場(chǎng)；

圖10 葉柵角度與標(biāo)準(zhǔn)正弦曲線對(duì)比Fig.10 Contrast of splitter deflection and standard sinusoid

3）在試驗(yàn)風(fēng)速范圍內(nèi)（如圖11，測(cè)試條件為φ＝30°，f＝1.83Hz，V＝20～40m／s），隨著來(lái)流風(fēng)速的增大，產(chǎn)生的Y向突風(fēng)流場(chǎng)振幅逐步增大，且呈現(xiàn)出正弦特性，同葉柵的振蕩頻率相同，頻率跟隨性良好；

圖11 風(fēng)速對(duì)突風(fēng)流場(chǎng)的影響Fig.11 Wind speed effect on gust field

4）通過(guò)裝置在2組葉柵40m／s風(fēng)速下所產(chǎn)生的突風(fēng)流場(chǎng)包線測(cè)量結(jié)果（如圖12）表明，在同一葉柵振幅下，隨著葉柵振蕩頻率的增大，突風(fēng)流場(chǎng)區(qū)域內(nèi)Vy的幅值逐步增大；在振幅為2°時(shí)，最大振蕩頻率可達(dá)11Hz；在振幅為30°時(shí)，最大振蕩頻率可達(dá)3.67 Hz，此時(shí)Vy的幅值達(dá)到9m／s，數(shù)值模擬結(jié)果與其間的偏差（見(jiàn)表7）為1.6%。

圖12 裝置性能包線Fig.12 Performance envelope of the mechanism

表7 FL－13風(fēng)洞突風(fēng)幅值對(duì)比Table 7 Contrast of gust amplitude

5 結(jié) 論

目前，該裝置已應(yīng)用于某無(wú)人機(jī)突風(fēng)減緩方案驗(yàn)證試驗(yàn)中。通過(guò)應(yīng)用表明，在FL－13風(fēng)洞建立起了突風(fēng)響應(yīng)試驗(yàn)平臺(tái)及相應(yīng)的風(fēng)洞試驗(yàn)技術(shù)，使該風(fēng)洞具備了開(kāi)展飛機(jī)全模的突風(fēng)響應(yīng)影響試驗(yàn)研究的能力，為開(kāi)展突風(fēng)響應(yīng)下引起的脈動(dòng)載荷對(duì)飛機(jī)結(jié)構(gòu)的極限載荷、疲勞壽命和飛行動(dòng)穩(wěn)定性的影響研究奠定了基礎(chǔ)。

［1］ 金華，王輝，楊遠(yuǎn)志，等.FL－13風(fēng)洞突風(fēng)響應(yīng)試驗(yàn)裝置研制方案［R］.四川綿陽(yáng)：中國(guó)空氣動(dòng)力研究與發(fā)展中心，2010.

［2］ Chen G B，Zou C Q，Yang C.Aeroelastic design foundation［M］.Beijing：Beijing University of Aeronautics and Astronautics Press，2004：8－12.（in Chinese）陳桂彬，鄒從青，楊超.氣動(dòng)彈性設(shè)計(jì)基礎(chǔ)［M］.北京：北京航空航天大學(xué)出版社，2004：8－12.

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Investigation on gust response test apparatus in FL－13wind tunnel

Jin Hua1，＊，Wang Hui2，Zhang Haiyou2，Chen Peng2，Yang Yuanzhi2

（1.School of Aeronautics，Northwestern Ploytechnical University，Xi’an 710072，China；2.China Aerodynamics Research and Development Center，Mianyang Sichuan 621000，China）

Gust response test apparatus are investigate to satisfy the need of gust response test for a full aircraft model in CARDC FL－13wind tunnel.The apparatus requirements for a large transporter gust response test is confirmed based on CFD simulations.Mechanism design is determined through some introductory tests and the comparison of overall scheme.The detailing problems，such as resonance vibration，difficulty of stiffness enhancement，limitation of installation space and so on，are solved by means of dynamic analysis，structure design and finite element analysis，mode analysis and fatigue analysis.The Debugging test and the examining of gust flow field qualities show that：gust response test apparatus developed hence can generate sinusoidal gust wind with the speed of 40m／s in FL－13wind tunnel.The maximum speed amplitude of gust in the center of model can reach up to 9m／s.The successful simulation of gust flow field indicates the ability of gust response test for high－aspect－ratio aircraft in FL－13wind tunnel.

low speed wind tunnel；gust response；gust generators；wind tunnel test；test technique

V211.7

Adoi：10.7638／kqdlxxb－2015.0134

0258－1825（2016）01－0040－07

2015－07－23；

2015－10－15

金華＊（1973－），男，重慶人，副研究員，研究方向：低速空氣動(dòng)力學(xué)，E－mail：jh80103440＠sohu.com

金華，王輝，張海酉，等.FL－13風(fēng)洞突風(fēng)發(fā)生裝置研究［J］.空氣動(dòng)力學(xué)學(xué)報(bào)，2016，34（1）：40－46.

10.7638／kqdlxxb－2015.0126 Jin H，Wang H，Zhang H Y，et al.Investigation on gust response test apparatus in FL－13wind tunnel［J］.Acta Aerodynamic Sinica，2016，34（1）：40－46.