電動(dòng)輪汽車穩(wěn)定性滑?？刂蒲芯?/h1>
2016-03-21 09:27:27劉秋生徐延海
華東交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年1期
劉秋生，徐延海，萬 濤
（西華大學(xué)1.汽車與交通學(xué)院；2.汽車測(cè)控與安全四川省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川成都610039；3.江鈴控股有限公司開發(fā)中心，江西南昌330044）
?
電動(dòng)輪汽車穩(wěn)定性滑?？刂蒲芯?/p>
劉秋生1,2，徐延海1,2，萬濤3
（西華大學(xué)1.汽車與交通學(xué)院；2.汽車測(cè)控與安全四川省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川成都610039；3.江鈴控股有限公司開發(fā)中心，江西南昌330044）
摘要：利用四輪獨(dú)立驅(qū)動(dòng)（4WID）電動(dòng)輪汽車各輪驅(qū)動(dòng)電機(jī)轉(zhuǎn)矩獨(dú)立控制且調(diào)節(jié)迅速的特點(diǎn)，對(duì)其穩(wěn)定性的橫擺力矩直接控制問題進(jìn)行了研究?；诜蔷€性滑模變結(jié)構(gòu)控制理論，設(shè)計(jì)了分別以車身橫擺角速度、質(zhì)心側(cè)偏角以及兩者聯(lián)合為控制變量的車輛穩(wěn)定性滑?？刂破?。并在MATLAB/Simulink平臺(tái)所建立的非線性整車模型上進(jìn)行了階躍轉(zhuǎn)向及單移線2個(gè)典型試驗(yàn)工況下的仿真分析。結(jié)果表明，設(shè)計(jì)的3種控制策略均能有效地提高車輛極限行駛的操縱穩(wěn)定性和主動(dòng)安全性，其中又以橫擺角速度與質(zhì)心側(cè)偏角為聯(lián)合控制變量的控制效果最好。
關(guān)鍵詞：4WID電動(dòng)輪汽車；滑模變結(jié)構(gòu)控制理論；橫擺力矩控制；操縱穩(wěn)定性
節(jié)能、環(huán)保、安全是汽車發(fā)展的三大主題，電動(dòng)汽車作為能夠有效緩解能源消耗、環(huán)境污染問題受到了越來越多的關(guān)注[1-2]。四輪獨(dú)立驅(qū)動(dòng)電動(dòng)輪汽車作為未來汽車研究的熱點(diǎn)，相比其他形式的汽車擁有無法比擬的優(yōu)勢(shì)。因其去除了傳統(tǒng)汽車上的變速器、減速器、差速器等機(jī)械傳動(dòng)裝置，直接通過整車控制器控制各輪轂驅(qū)動(dòng)電機(jī)的轉(zhuǎn)矩或轉(zhuǎn)速實(shí)現(xiàn)車輛的行駛，不僅簡(jiǎn)化了整車結(jié)構(gòu)，降低了整車質(zhì)量，而且還避免了汽車不必要的機(jī)械損耗，極大地提高了汽車的工作效率，增加了汽車的續(xù)航里程[3]。
車輛穩(wěn)定性控制最早是在20世紀(jì)90年代開始并以ABS為基礎(chǔ)發(fā)展起來的，它主要在大側(cè)向加速度、大側(cè)偏角的極限工況下工作，利用左右兩側(cè)制動(dòng)力的差值產(chǎn)生橫擺力偶矩來防止出現(xiàn)難以控制的側(cè)滑甩尾現(xiàn)象，是一項(xiàng)具有良好操縱性和穩(wěn)定性的新型主動(dòng)安全控制系統(tǒng)[4]。傳統(tǒng)車輛基本采用效率單輪或側(cè)輪差動(dòng)制動(dòng)的方法產(chǎn)生附加橫擺力矩；而研究的電動(dòng)輪汽車與傳統(tǒng)車輛在控制上有很大的不同，它可通過控制效率單輪或側(cè)輪電機(jī)驅(qū)動(dòng)力矩的增減產(chǎn)生橫擺力矩，從而控制車輛按預(yù)定的行駛軌跡運(yùn)行[5-6]。
滑模變結(jié)構(gòu)控制作為一種特殊的非線性控制方法，使控制對(duì)象與被控系統(tǒng)的參數(shù)變化和外部擾動(dòng)無關(guān)；因此非常適合應(yīng)用于車輛穩(wěn)定性的控制[7-8]。本文運(yùn)用滑?？刂评碚?，分別設(shè)計(jì)以車身橫擺角速度、質(zhì)心側(cè)偏角以及兩者聯(lián)合為控制變量的穩(wěn)定性滑?？刂破?，并在車輛典型的試驗(yàn)工況下進(jìn)行3種控制器的仿真驗(yàn)證。
1 電動(dòng)輪汽車動(dòng)力學(xué)模型
1.1整車動(dòng)力學(xué)模型
整車動(dòng)力學(xué)模型既要真實(shí)反映汽車的動(dòng)力學(xué)特性，又不使系統(tǒng)變得過于復(fù)雜，且形象化、簡(jiǎn)明化的物理模型有利于清晰地分析和驗(yàn)證所設(shè)計(jì)控制器的有效性；因此，忽略空氣阻力、滾動(dòng)阻力及轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的影響，并同時(shí)忽略主要偏重于影響汽車行駛平順性的懸架系統(tǒng)。經(jīng)簡(jiǎn)化問題并考慮影響汽車操穩(wěn)性的主要因素，
本文只分析車體的側(cè)向及橫擺運(yùn)動(dòng)這2個(gè)自由度，如圖1所示。
側(cè)向運(yùn)動(dòng)動(dòng)力學(xué)方程：
橫擺運(yùn)動(dòng)動(dòng)力學(xué)方程：
式中：ΣFy，ΣMZ分別為車輛受到的縱向合力、橫擺力矩；Fxi，F(xiàn)yi分別為地面作用于車輪的縱向力、側(cè)向力（i=1，2，3，4）；αi為各車輪側(cè)偏角；δ為轉(zhuǎn)向輪轉(zhuǎn)向角；V為汽車行駛車速且V=為汽車的縱向速度、側(cè)向速度；m為整車質(zhì)量；a，b分別為汽車質(zhì)心到前軸、后軸的距離；d為前后輪輪距；Iz為整車?yán)@Z軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；wr為橫擺角速度；β為質(zhì)心側(cè)偏角且β=arctan（vy/vx）；△M為車輛失穩(wěn)時(shí)系統(tǒng)主動(dòng)干預(yù)的附加橫擺力矩，由四驅(qū)動(dòng)車輪通過調(diào)節(jié)縱向驅(qū)動(dòng)力產(chǎn)生，且它的大小為
其中，驅(qū)動(dòng)車輪的受力方程如式：
式中：Tmdij為電機(jī)傳遞到車輪的驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩;wij為各輪轉(zhuǎn)速;r為車輪滾動(dòng)半徑; Iw為車輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。
1.2輪胎模型
圖1 車輛動(dòng)力學(xué)模型及其輪胎特性Fig.1 Vehicle dynamic models and tire characteristics
考慮到“魔術(shù)公式”輪胎參數(shù)較少，各參數(shù)的物理意義明確，并能較好地模擬輪胎在各種工況下的輪胎特性，因此本文選用“魔術(shù)公式”輪胎模型進(jìn)行車輛橫擺力矩控制的仿真研究[9]。由于上述整車動(dòng)力學(xué)模型只考慮車體的側(cè)向和橫擺運(yùn)動(dòng)，同時(shí)忽略輪胎回正力矩的影響；因此只需計(jì)算純側(cè)偏工況下車輪的側(cè)向力，其具體表達(dá)式如下：
式中：x=α+Sh；α為輪胎側(cè)偏角；Sh為水平漂移；Cy為曲線形狀因子；Dy為峰值因子；By為剛度因子；Ey為曲率因子；Svy為垂向漂移，且它們的值都根據(jù)車輪載荷確定，具體公式可參考文獻(xiàn)[10]。圖1給出了通過多次擬合得出所采用輪胎側(cè)向力計(jì)算的三維特性圖。為計(jì)算輪胎側(cè)向力的值，需要先進(jìn)行輪胎模型輔助模塊的計(jì)算，比如輪胎載荷以及車輪側(cè)偏角的大小。這里假設(shè)車輛只做前輪轉(zhuǎn)向且左右輪轉(zhuǎn)向角相等，從而得車輪載荷及側(cè)偏角的計(jì)算公式如下：
其中：ax，ay分別為車輛行駛的縱向、側(cè)向加速度；hg為車身質(zhì)心高度；L為軸距且L=a+b。
2 滑?？刂破鞯脑O(shè)計(jì)
汽車作為一個(gè)大的非線性系統(tǒng)，在運(yùn)行過程中存在輪胎側(cè)偏、載荷轉(zhuǎn)移以及滑移率等復(fù)雜非線性因素的問題，采用傳統(tǒng)的控制方法很難解決問題?；Ｗ兘Y(jié)構(gòu)控制作為一種特殊的非線性控制方法，它強(qiáng)迫系統(tǒng)的狀態(tài)變量沿著人為規(guī)定的相軌跡滑動(dòng)到期望點(diǎn)，可在不同的控制區(qū)域里依靠系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)的導(dǎo)數(shù)值以及狀態(tài)偏差，對(duì)控制量的符號(hào)和大小憑借理想開關(guān)的方式進(jìn)行切換，從而在滑動(dòng)曲線較小的區(qū)域里系統(tǒng)能夠沿切換線滑動(dòng)[11]。由于它使控制對(duì)象與被控系統(tǒng)的參數(shù)變化和外部擾動(dòng)無關(guān)；因此相對(duì)其他控制方法有更強(qiáng)的魯棒性，非常適合應(yīng)用于汽車穩(wěn)定性的控制[12-13]。
橫擺角速度和質(zhì)心側(cè)偏角是2個(gè)最能反映車輛行駛穩(wěn)定程度的參數(shù)，前者主要側(cè)重車輛穩(wěn)定性問題的描述，反映車輛行駛中航向角變化過程的快慢，決定車輛的轉(zhuǎn)向特性；后者則側(cè)重車輛軌跡保持問題的描述，反映車輛轉(zhuǎn)向過程中與預(yù)定軌跡的偏離程度[14]。所以，使質(zhì)心側(cè)偏角盡可能地小同時(shí)保證橫擺角速度較好跟隨理想橫擺角速度的變化，一直是車輛行駛穩(wěn)定性控制的目標(biāo)。由式（9）的線性2自由度車輛模型微分方程，穩(wěn)態(tài)行駛下并考慮轉(zhuǎn)向時(shí)側(cè)向加速度受路面附著條件的限制，即ay=wrvx≤μ g，得理想橫擺角速度的計(jì)算如式（10）：
其中，kf，kr分別為前后輪胎的側(cè)偏剛度；K指穩(wěn)定性因素；本文設(shè)定理想質(zhì)心側(cè)偏角盡可能小，設(shè)置為βd= 0。為使車輛的穩(wěn)定裕度越好，汽車的質(zhì)心側(cè)偏角響應(yīng)需趨近于0，對(duì)式（9）進(jìn)行拉普拉斯變換可得到線性二自由度理想模型的傳遞函數(shù)：
式中：Gβ，Tβ，Gwr，Te，P，Q是汽車結(jié)構(gòu)參數(shù)及行駛車速的函數(shù)關(guān)系式，其具體的表達(dá)式可詳見文獻(xiàn)[15]。
2.1質(zhì)心側(cè)偏角控制
根據(jù)上述線性2自由度理想模型的質(zhì)心側(cè)偏角對(duì)前輪轉(zhuǎn)角的響應(yīng)式（11）改寫到滑模面上，得
并由到達(dá)條件：S+k1S=0（k1＞0），k1為質(zhì)心側(cè)偏角滑?？刂茀?shù)，得
結(jié)合式（1），（2）：
最后將式（15）代入（17）得到以質(zhì)心側(cè)偏角為控制變量的附加橫擺力矩為
2.2橫擺角速度控制
同上，根據(jù)上述線性2自由度理想模型的橫標(biāo)角速度對(duì)前輪轉(zhuǎn)角的響應(yīng)式（12）改寫到滑模面上，得
2.3質(zhì)心側(cè)偏角和橫擺角速度聯(lián)合控制
從整車動(dòng)力學(xué)的運(yùn)動(dòng)方程（1），（2）看出，質(zhì)心側(cè)偏角和橫擺角速度存在某種耦合關(guān)系，所以很難通過單獨(dú)控制其中一個(gè)變量而同時(shí)很好地控制另一個(gè)變量，必須對(duì)2個(gè)變量進(jìn)行聯(lián)合控制，這樣可使“單獨(dú)控制質(zhì)心側(cè)偏角時(shí)不能很好地跟蹤理想橫擺角速度以及單獨(dú)控制橫擺角速度時(shí)質(zhì)心側(cè)偏角過大”的問題得到很好地解決。由于β觶=（Yfcosδ-Yr）/mV-wr中β與wr的關(guān)系，所以可定義兩變量聯(lián)合控制的滑模面為
其中：a，c為聯(lián)合控制參數(shù)，可通過調(diào)節(jié)其大小得到控制策略的傾向。同樣由到達(dá)條件：S＋k3S=0（k3＞0），k3為橫擺角速度滑?？刂茀?shù)，得：a β咬+（c+ak3）β觶+ck3β＝0，即
將式（21）代入式（17），即可得到以橫擺角速度為控制變量的附加橫擺力矩為
3 仿真與分析
將式（24）代入式（17）中，即可得到以兩變量進(jìn)行聯(lián)合控制時(shí)的附加橫擺力矩為
為驗(yàn)證所設(shè)計(jì)的3種橫擺力矩滑模控制器的有效性，借助MATLAB/Simulink動(dòng)態(tài)仿真平臺(tái)建立的包含“魔術(shù)公式”輪胎模型的電動(dòng)輪汽車非線性模型作為實(shí)際控制對(duì)象進(jìn)行仿真分析，其中分析流程示意圖如圖2。并給出車輛模型的參數(shù)如表1。為評(píng)價(jià)車輛的操縱穩(wěn)定性和行駛安全性，選取常用于國(guó)內(nèi)外汽車廠商在新車研發(fā)試驗(yàn)階段的車輛最易出現(xiàn)失穩(wěn)的階躍轉(zhuǎn)向以及單移線2個(gè)典型行駛工況進(jìn)行仿真驗(yàn)證。
3.1階躍轉(zhuǎn)向
圖2 數(shù)值模擬仿真分析過程示意圖Fig.2 Schematic diagram of numerical simulation analysis
表1 車輛模型部分參數(shù)Tab.1 Some parameters of vehicle model
階躍轉(zhuǎn)向試驗(yàn)工況設(shè)定汽車以初始車速V＝100 km·h-1在路面附著系數(shù)為μ=0.8的條件下運(yùn)行，行駛1 s后給前輪輸入階躍幅值為5°的前輪轉(zhuǎn)角，該試驗(yàn)工況能較好地評(píng)價(jià)汽車的瞬態(tài)轉(zhuǎn)向特性。從圖3，4，5中評(píng)價(jià)參數(shù)響應(yīng)曲線可清楚看出各種控制方法的優(yōu)劣性，顯然車輛在無控制時(shí)質(zhì)心側(cè)偏角及側(cè)向加速度變化劇烈，表明車輛在短時(shí)間內(nèi)已經(jīng)出現(xiàn)明顯的嚴(yán)重失穩(wěn)現(xiàn)象。通過施加控制后，車輛的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)得到明顯改善，穩(wěn)定性增強(qiáng)。從圖3～圖5可以看出采用橫擺角速度控制時(shí)雖然能將橫擺角速度很好地控制在0.33 rad的穩(wěn)態(tài)范圍內(nèi)，但質(zhì)心側(cè)偏角和側(cè)向加速度卻出現(xiàn)很大的波動(dòng)，說明采用橫擺角速度控制后效果不太理想。而采用質(zhì)心側(cè)偏角控制時(shí)車身質(zhì)心側(cè)偏角得到了很好控制，并接近理想值0 rad，而且橫擺角速度在經(jīng)過短暫的波動(dòng)也很快達(dá)到穩(wěn)態(tài)值0.22 rad，并接近理想值0.19 rad，側(cè)向加速度也得到穩(wěn)定，說明此控制方法效果較好并明顯優(yōu)于橫擺角速度控制。顯然以兩者聯(lián)合為控制變量的效果最好，橫擺角速度和質(zhì)心側(cè)偏角都能很快進(jìn)入穩(wěn)態(tài)，且無超調(diào)并最接近理想值，側(cè)向加速度也得到了最好的控制，此時(shí)車輛行駛最穩(wěn)定。
圖3 橫擺角速度響應(yīng)曲線對(duì)比Fig.3 Response curve comparison of yaw rate
圖4 質(zhì)心側(cè)偏角響應(yīng)曲線對(duì)比Fig.4 Response curve comparison of sideslip angle
圖5 側(cè)向加速度響應(yīng)曲線對(duì)比（階躍轉(zhuǎn)向）Fig.5 Response curve comparison of lateral acceleration
圖6 側(cè)向加速度響應(yīng)曲線對(duì)比（移線工況）Fig.6 Response curve comparison of lateral acceleration
3.2單移線工況
單移線試驗(yàn)工況同樣設(shè)定汽車以初始車速V=100 km·h－1在路面附著系數(shù)為μ=0.8的條件下運(yùn)行，并同時(shí)給前輪輸入正弦波幅值為5°、頻率為π/5的前輪轉(zhuǎn)角，移線工況主要反映汽車緊急躲避障礙及換道的能力。
圖6、圖7及圖8同樣給出了在移線工況下的側(cè)向加速度、橫擺角速度和質(zhì)心側(cè)偏角這3個(gè)最能評(píng)價(jià)車輛操穩(wěn)性的響應(yīng)曲線對(duì)比。同階躍轉(zhuǎn)向工況一樣，無控制車輛失穩(wěn)嚴(yán)重并出現(xiàn)側(cè)滑，而采取控制后各項(xiàng)參數(shù)均能很好地跟隨轉(zhuǎn)向輸入的變化而變化，穩(wěn)定性明顯增強(qiáng)。從圖6～圖8可看出采用橫擺角速度控制除了能夠?qū)④嚿頇M擺角速度得到穩(wěn)定控制外，其他如質(zhì)心側(cè)偏角及側(cè)向加速度均控制不太理想。而采用質(zhì)心側(cè)偏角控制則效果明顯，不僅質(zhì)心側(cè)偏角幅值控制到0.03 rad并接近設(shè)定的理想值0 rad，而且將橫擺角速度及側(cè)向加速度也控制到了穩(wěn)態(tài)的范圍之內(nèi)。同樣地，采用兩者聯(lián)合為控制變量的控制效果最好，都能很好將各項(xiàng)參數(shù)控制在理想值附近，車輛行駛處于最穩(wěn)定狀態(tài)。
圖7 橫擺角速度響應(yīng)曲線對(duì)比Fig.7 Response curve comparison of yaw rate
4 結(jié)論
圖8 質(zhì)心側(cè)偏角響應(yīng)曲線對(duì)比Fig.8 Response curve comparison of sideslip angle
1）以線性二自由度理想模型為基礎(chǔ)，分別設(shè)計(jì)了以車身橫擺角速度、質(zhì)心側(cè)偏角及兩者聯(lián)合為控制變量的車輛穩(wěn)定性滑?？刂破?，并在MATLAB/Simulink動(dòng)態(tài)仿真平臺(tái)所建立的非線性整車模型上進(jìn)行了階躍轉(zhuǎn)向及單移線2個(gè)典型試驗(yàn)工況下的仿真驗(yàn)證。
2）經(jīng)過2個(gè)汽車典型試驗(yàn)工況的仿真分析，結(jié)果表明：設(shè)計(jì)的3種控制器均能不同程度地提高車輛行駛的操縱穩(wěn)定性及主動(dòng)安全性，同時(shí)以橫擺角速度和質(zhì)心側(cè)偏角聯(lián)合為控制變量的方法效果最好，它能最好地跟隨車輛的理想橫擺角速度并能將質(zhì)心側(cè)偏角控制到最小。
參考文獻(xiàn)：
[1]褚文強(qiáng)，辜承林.電動(dòng)車用輪轂電機(jī)研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢(shì)[J].電機(jī)與控制應(yīng)用，2007，34（4）：1-5.
[2]宋志成，王勛，倫利，等.基于收益最大化的電動(dòng)汽車充電站選址規(guī)劃[J].華東交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2014，31（1）：50-55.
[3]柴健，李旭宇，陳剛，等.四輪獨(dú)立驅(qū)動(dòng)輪轂式電動(dòng)汽車轉(zhuǎn)向控制策略研究[J].公路與汽運(yùn)，2014，164：1-5.
[4]羅俊，陶健民.車輛穩(wěn)定性的滑模變結(jié)構(gòu)控制研究[J].湖北汽車工業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào)，2005,19（3）：17-21.
[5]張金柱，張洪田，孫遠(yuǎn)濤.電動(dòng)汽車穩(wěn)定性的橫擺力矩控制[J].電機(jī)與控制學(xué)報(bào)，2012,16（6）：75-80.
[6]劉秋生，徐延海，陳啟，等. 4WID輪轂電機(jī)式電動(dòng)汽車橫擺性滑?？刂蒲芯縖J].廣西大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2015，40（5）：1080－1091.
[7]張聰，王振臣，程菊，等. 4WIS-4WID車輛橫擺穩(wěn)定性AFS+ARS+DYC滑?？刂芠J].汽車工程，2014，36（3）：304-310.
[8]楊康，王振臣，趙莎.基于滑模變結(jié)構(gòu)控制的車輛穩(wěn)定性研究[J].現(xiàn)代制造工程，2014（10）：53-59.
[9]林程，彭春雷，曹萬科.獨(dú)立驅(qū)動(dòng)電動(dòng)汽車穩(wěn)定性的滑模變結(jié)構(gòu)控制[J].汽車工程，2015，37（2）：132-138.
[10]鄭香美，高興旺，趙志忠.基于“魔術(shù)公式”的輪胎動(dòng)力學(xué)仿真分析[J].機(jī)械與電子，2012（9）：16-20.
[11]王娜.汽車橫擺穩(wěn)定控制的研究[D].柳州：廣西科技大學(xué)，2013.
[12] GOODARZI A，ESMAILZADEH E. Design of a VDC system for all-wheel independent drive vehicle[J].IEEE/ASME Transactions on Mechatronics，2007，12（6）：632-639.
[13]趙艷娥，張建武.基于滑?？刂频乃妮嗱?qū)動(dòng)電動(dòng)汽車穩(wěn)定性控制[J].上海交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2009，43（10）：1526-1530.
[14]夏長(zhǎng)高，李心慶，鄭恩瑞.主動(dòng)橫擺控制在車輛橫向穩(wěn)定性中的應(yīng)用研究[J].機(jī)械設(shè)計(jì)與制造，2015（4）：35-43.
[15]楊化方.基于滑模變結(jié)構(gòu)控制的電動(dòng)汽車穩(wěn)定性控制系統(tǒng)研究[D].淄博：山東理工大學(xué)，2009.
(責(zé)任編輯劉棉玲)
Study on Sliding Mode Control for Stability of Electric Wheel Vehicle
Liu Qiusheng1,2, Xu Yanhai1,2, Wan Tao3
(1. School of Automobile and Transportation, Xi Hua University, Chengdu 610039; 2. Sichuan Key Laboratory of Automotive Control and Safety, Chengdu 610039; 3. Development Centre of Jiangling Holdings Limited Company, Nanchang 330044, China)
Abstract：By use of independent controllability and quick adjustment of the wheel drive motor torque for 4WID electric-wheel vehicle, this paper studied yaw moment direct control for stability. Based on the nonlinear sliding mode variable structure control theory, three different sliding mode controllers were respectively designed by taking the body yaw rate, the sideslip angle and the combination of the yaw rate and sideslip as the controlled variables. A nonlinear vehicle model in MATLAB / Simulink platform was established for the simulation analysis in two typical test conditions—step steering and single lane. Results showed that the three kinds of control strategies can effectively enhance handling stability and active safety of vehicles in extreme driving conditions. Among the three controllers, the one with both yaw rate and sideslip angle as the control variables achieved the best control effect.
Key words：4WID electric-wheel vehicle; sliding mode control theory; yaw moment control; handling stability
通訊作者：徐延海（1970—），男，教授，博士，研究方向?yàn)檎囆阅軠y(cè)試與仿真。
作者簡(jiǎn)介：劉秋生（1989—），男，碩士研究生，研究方向?yàn)檐囕v動(dòng)力學(xué)與控制。
基金項(xiàng)目：四川省新能源汽車電控技術(shù)創(chuàng)新支撐項(xiàng)目（15203559）；西華大學(xué)研究生創(chuàng)新項(xiàng)目(ycjj2015034)
收稿日期：2015－06－18
文章編號(hào)：1005-0523（2016）01-0114-07
中圖分類號(hào)：U461.6；TH16
文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A
猜你喜歡
重型半掛汽車質(zhì)量與質(zhì)心位置估計(jì)汽車實(shí)用技術(shù)(2022年14期)2022-07-30 06:24:26 基于GNSS測(cè)量的天宮二號(hào)質(zhì)心確定北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)(2021年4期)2021-11-24 01:13:12 翼吊長(zhǎng)涵道發(fā)動(dòng)機(jī)短艙內(nèi)偏角優(yōu)化和機(jī)理研究民用飛機(jī)設(shè)計(jì)與研究(2020年4期)2021-01-21 09:15:46 2018全國(guó)Ⅱ卷選修3-4中偏角的解法探討新課程·中學(xué)(2019年7期)2019-09-17 13:41:15 歐姆表偶然誤差分析物理教學(xué)探討(2018年1期)2018-02-13 09:26:52 圓周運(yùn)動(dòng)角速度測(cè)量方法賞析中學(xué)生數(shù)理化·高一版(2017年3期)2017-07-08 11:55:27 半捷聯(lián)雷達(dá)導(dǎo)引頭視線角速度提取火控雷達(dá)技術(shù)(2016年1期)2016-02-06 02:18:01 基于構(gòu)架點(diǎn)頭角速度的軌道垂向長(zhǎng)波不平順在線檢測(cè)中國(guó)鐵道科學(xué)(2015年4期)2015-06-21 06:46:06 一種海洋測(cè)高衛(wèi)星質(zhì)心在軌估計(jì)算法航天器工程(2014年5期)2014-03-11 16:35:53 鐵路既有曲線整正計(jì)算方法研究鐵道建筑(2010年11期)2010-07-30 02:04:04
劉秋生，徐延海，萬 濤
（西華大學(xué)1.汽車與交通學(xué)院；2.汽車測(cè)控與安全四川省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川成都610039；3.江鈴控股有限公司開發(fā)中心，江西南昌330044）
?
電動(dòng)輪汽車穩(wěn)定性滑?？刂蒲芯?/p>
劉秋生1,2，徐延海1,2，萬濤3
（西華大學(xué)1.汽車與交通學(xué)院；2.汽車測(cè)控與安全四川省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川成都610039；3.江鈴控股有限公司開發(fā)中心，江西南昌330044）
摘要：利用四輪獨(dú)立驅(qū)動(dòng)（4WID）電動(dòng)輪汽車各輪驅(qū)動(dòng)電機(jī)轉(zhuǎn)矩獨(dú)立控制且調(diào)節(jié)迅速的特點(diǎn)，對(duì)其穩(wěn)定性的橫擺力矩直接控制問題進(jìn)行了研究?；诜蔷€性滑模變結(jié)構(gòu)控制理論，設(shè)計(jì)了分別以車身橫擺角速度、質(zhì)心側(cè)偏角以及兩者聯(lián)合為控制變量的車輛穩(wěn)定性滑?？刂破?。并在MATLAB/Simulink平臺(tái)所建立的非線性整車模型上進(jìn)行了階躍轉(zhuǎn)向及單移線2個(gè)典型試驗(yàn)工況下的仿真分析。結(jié)果表明，設(shè)計(jì)的3種控制策略均能有效地提高車輛極限行駛的操縱穩(wěn)定性和主動(dòng)安全性，其中又以橫擺角速度與質(zhì)心側(cè)偏角為聯(lián)合控制變量的控制效果最好。
關(guān)鍵詞：4WID電動(dòng)輪汽車；滑模變結(jié)構(gòu)控制理論；橫擺力矩控制；操縱穩(wěn)定性
節(jié)能、環(huán)保、安全是汽車發(fā)展的三大主題，電動(dòng)汽車作為能夠有效緩解能源消耗、環(huán)境污染問題受到了越來越多的關(guān)注[1-2]。四輪獨(dú)立驅(qū)動(dòng)電動(dòng)輪汽車作為未來汽車研究的熱點(diǎn)，相比其他形式的汽車擁有無法比擬的優(yōu)勢(shì)。因其去除了傳統(tǒng)汽車上的變速器、減速器、差速器等機(jī)械傳動(dòng)裝置，直接通過整車控制器控制各輪轂驅(qū)動(dòng)電機(jī)的轉(zhuǎn)矩或轉(zhuǎn)速實(shí)現(xiàn)車輛的行駛，不僅簡(jiǎn)化了整車結(jié)構(gòu)，降低了整車質(zhì)量，而且還避免了汽車不必要的機(jī)械損耗，極大地提高了汽車的工作效率，增加了汽車的續(xù)航里程[3]。
車輛穩(wěn)定性控制最早是在20世紀(jì)90年代開始并以ABS為基礎(chǔ)發(fā)展起來的，它主要在大側(cè)向加速度、大側(cè)偏角的極限工況下工作，利用左右兩側(cè)制動(dòng)力的差值產(chǎn)生橫擺力偶矩來防止出現(xiàn)難以控制的側(cè)滑甩尾現(xiàn)象，是一項(xiàng)具有良好操縱性和穩(wěn)定性的新型主動(dòng)安全控制系統(tǒng)[4]。傳統(tǒng)車輛基本采用效率單輪或側(cè)輪差動(dòng)制動(dòng)的方法產(chǎn)生附加橫擺力矩；而研究的電動(dòng)輪汽車與傳統(tǒng)車輛在控制上有很大的不同，它可通過控制效率單輪或側(cè)輪電機(jī)驅(qū)動(dòng)力矩的增減產(chǎn)生橫擺力矩，從而控制車輛按預(yù)定的行駛軌跡運(yùn)行[5-6]。
滑模變結(jié)構(gòu)控制作為一種特殊的非線性控制方法，使控制對(duì)象與被控系統(tǒng)的參數(shù)變化和外部擾動(dòng)無關(guān)；因此非常適合應(yīng)用于車輛穩(wěn)定性的控制[7-8]。本文運(yùn)用滑?？刂评碚?，分別設(shè)計(jì)以車身橫擺角速度、質(zhì)心側(cè)偏角以及兩者聯(lián)合為控制變量的穩(wěn)定性滑?？刂破?，并在車輛典型的試驗(yàn)工況下進(jìn)行3種控制器的仿真驗(yàn)證。
1 電動(dòng)輪汽車動(dòng)力學(xué)模型
1.1整車動(dòng)力學(xué)模型
整車動(dòng)力學(xué)模型既要真實(shí)反映汽車的動(dòng)力學(xué)特性，又不使系統(tǒng)變得過于復(fù)雜，且形象化、簡(jiǎn)明化的物理模型有利于清晰地分析和驗(yàn)證所設(shè)計(jì)控制器的有效性；因此，忽略空氣阻力、滾動(dòng)阻力及轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的影響，并同時(shí)忽略主要偏重于影響汽車行駛平順性的懸架系統(tǒng)。經(jīng)簡(jiǎn)化問題并考慮影響汽車操穩(wěn)性的主要因素，
本文只分析車體的側(cè)向及橫擺運(yùn)動(dòng)這2個(gè)自由度，如圖1所示。
側(cè)向運(yùn)動(dòng)動(dòng)力學(xué)方程：
橫擺運(yùn)動(dòng)動(dòng)力學(xué)方程：
式中：ΣFy，ΣMZ分別為車輛受到的縱向合力、橫擺力矩；Fxi，F(xiàn)yi分別為地面作用于車輪的縱向力、側(cè)向力（i=1，2，3，4）；αi為各車輪側(cè)偏角；δ為轉(zhuǎn)向輪轉(zhuǎn)向角；V為汽車行駛車速且V=為汽車的縱向速度、側(cè)向速度；m為整車質(zhì)量；a，b分別為汽車質(zhì)心到前軸、后軸的距離；d為前后輪輪距；Iz為整車?yán)@Z軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；wr為橫擺角速度；β為質(zhì)心側(cè)偏角且β=arctan（vy/vx）；△M為車輛失穩(wěn)時(shí)系統(tǒng)主動(dòng)干預(yù)的附加橫擺力矩，由四驅(qū)動(dòng)車輪通過調(diào)節(jié)縱向驅(qū)動(dòng)力產(chǎn)生，且它的大小為
其中，驅(qū)動(dòng)車輪的受力方程如式：
式中：Tmdij為電機(jī)傳遞到車輪的驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩;wij為各輪轉(zhuǎn)速;r為車輪滾動(dòng)半徑; Iw為車輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。
1.2輪胎模型
圖1 車輛動(dòng)力學(xué)模型及其輪胎特性Fig.1 Vehicle dynamic models and tire characteristics
考慮到“魔術(shù)公式”輪胎參數(shù)較少，各參數(shù)的物理意義明確，并能較好地模擬輪胎在各種工況下的輪胎特性，因此本文選用“魔術(shù)公式”輪胎模型進(jìn)行車輛橫擺力矩控制的仿真研究[9]。由于上述整車動(dòng)力學(xué)模型只考慮車體的側(cè)向和橫擺運(yùn)動(dòng)，同時(shí)忽略輪胎回正力矩的影響；因此只需計(jì)算純側(cè)偏工況下車輪的側(cè)向力，其具體表達(dá)式如下：
式中：x=α+Sh；α為輪胎側(cè)偏角；Sh為水平漂移；Cy為曲線形狀因子；Dy為峰值因子；By為剛度因子；Ey為曲率因子；Svy為垂向漂移，且它們的值都根據(jù)車輪載荷確定，具體公式可參考文獻(xiàn)[10]。圖1給出了通過多次擬合得出所采用輪胎側(cè)向力計(jì)算的三維特性圖。為計(jì)算輪胎側(cè)向力的值，需要先進(jìn)行輪胎模型輔助模塊的計(jì)算，比如輪胎載荷以及車輪側(cè)偏角的大小。這里假設(shè)車輛只做前輪轉(zhuǎn)向且左右輪轉(zhuǎn)向角相等，從而得車輪載荷及側(cè)偏角的計(jì)算公式如下：
其中：ax，ay分別為車輛行駛的縱向、側(cè)向加速度；hg為車身質(zhì)心高度；L為軸距且L=a+b。
2 滑?？刂破鞯脑O(shè)計(jì)
汽車作為一個(gè)大的非線性系統(tǒng)，在運(yùn)行過程中存在輪胎側(cè)偏、載荷轉(zhuǎn)移以及滑移率等復(fù)雜非線性因素的問題，采用傳統(tǒng)的控制方法很難解決問題?；Ｗ兘Y(jié)構(gòu)控制作為一種特殊的非線性控制方法，它強(qiáng)迫系統(tǒng)的狀態(tài)變量沿著人為規(guī)定的相軌跡滑動(dòng)到期望點(diǎn)，可在不同的控制區(qū)域里依靠系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)的導(dǎo)數(shù)值以及狀態(tài)偏差，對(duì)控制量的符號(hào)和大小憑借理想開關(guān)的方式進(jìn)行切換，從而在滑動(dòng)曲線較小的區(qū)域里系統(tǒng)能夠沿切換線滑動(dòng)[11]。由于它使控制對(duì)象與被控系統(tǒng)的參數(shù)變化和外部擾動(dòng)無關(guān)；因此相對(duì)其他控制方法有更強(qiáng)的魯棒性，非常適合應(yīng)用于汽車穩(wěn)定性的控制[12-13]。
橫擺角速度和質(zhì)心側(cè)偏角是2個(gè)最能反映車輛行駛穩(wěn)定程度的參數(shù)，前者主要側(cè)重車輛穩(wěn)定性問題的描述，反映車輛行駛中航向角變化過程的快慢，決定車輛的轉(zhuǎn)向特性；后者則側(cè)重車輛軌跡保持問題的描述，反映車輛轉(zhuǎn)向過程中與預(yù)定軌跡的偏離程度[14]。所以，使質(zhì)心側(cè)偏角盡可能地小同時(shí)保證橫擺角速度較好跟隨理想橫擺角速度的變化，一直是車輛行駛穩(wěn)定性控制的目標(biāo)。由式（9）的線性2自由度車輛模型微分方程，穩(wěn)態(tài)行駛下并考慮轉(zhuǎn)向時(shí)側(cè)向加速度受路面附著條件的限制，即ay=wrvx≤μ g，得理想橫擺角速度的計(jì)算如式（10）：
其中，kf，kr分別為前后輪胎的側(cè)偏剛度；K指穩(wěn)定性因素；本文設(shè)定理想質(zhì)心側(cè)偏角盡可能小，設(shè)置為βd= 0。為使車輛的穩(wěn)定裕度越好，汽車的質(zhì)心側(cè)偏角響應(yīng)需趨近于0，對(duì)式（9）進(jìn)行拉普拉斯變換可得到線性二自由度理想模型的傳遞函數(shù)：
式中：Gβ，Tβ，Gwr，Te，P，Q是汽車結(jié)構(gòu)參數(shù)及行駛車速的函數(shù)關(guān)系式，其具體的表達(dá)式可詳見文獻(xiàn)[15]。
2.1質(zhì)心側(cè)偏角控制
根據(jù)上述線性2自由度理想模型的質(zhì)心側(cè)偏角對(duì)前輪轉(zhuǎn)角的響應(yīng)式（11）改寫到滑模面上，得
并由到達(dá)條件：S+k1S=0（k1＞0），k1為質(zhì)心側(cè)偏角滑?？刂茀?shù)，得
結(jié)合式（1），（2）：
最后將式（15）代入（17）得到以質(zhì)心側(cè)偏角為控制變量的附加橫擺力矩為
2.2橫擺角速度控制
同上，根據(jù)上述線性2自由度理想模型的橫標(biāo)角速度對(duì)前輪轉(zhuǎn)角的響應(yīng)式（12）改寫到滑模面上，得
2.3質(zhì)心側(cè)偏角和橫擺角速度聯(lián)合控制
從整車動(dòng)力學(xué)的運(yùn)動(dòng)方程（1），（2）看出，質(zhì)心側(cè)偏角和橫擺角速度存在某種耦合關(guān)系，所以很難通過單獨(dú)控制其中一個(gè)變量而同時(shí)很好地控制另一個(gè)變量，必須對(duì)2個(gè)變量進(jìn)行聯(lián)合控制，這樣可使“單獨(dú)控制質(zhì)心側(cè)偏角時(shí)不能很好地跟蹤理想橫擺角速度以及單獨(dú)控制橫擺角速度時(shí)質(zhì)心側(cè)偏角過大”的問題得到很好地解決。由于β觶=（Yfcosδ-Yr）/mV-wr中β與wr的關(guān)系，所以可定義兩變量聯(lián)合控制的滑模面為
其中：a，c為聯(lián)合控制參數(shù)，可通過調(diào)節(jié)其大小得到控制策略的傾向。同樣由到達(dá)條件：S＋k3S=0（k3＞0），k3為橫擺角速度滑?？刂茀?shù)，得：a β咬+（c+ak3）β觶+ck3β＝0，即
將式（21）代入式（17），即可得到以橫擺角速度為控制變量的附加橫擺力矩為
3 仿真與分析
將式（24）代入式（17）中，即可得到以兩變量進(jìn)行聯(lián)合控制時(shí)的附加橫擺力矩為
為驗(yàn)證所設(shè)計(jì)的3種橫擺力矩滑模控制器的有效性，借助MATLAB/Simulink動(dòng)態(tài)仿真平臺(tái)建立的包含“魔術(shù)公式”輪胎模型的電動(dòng)輪汽車非線性模型作為實(shí)際控制對(duì)象進(jìn)行仿真分析，其中分析流程示意圖如圖2。并給出車輛模型的參數(shù)如表1。為評(píng)價(jià)車輛的操縱穩(wěn)定性和行駛安全性，選取常用于國(guó)內(nèi)外汽車廠商在新車研發(fā)試驗(yàn)階段的車輛最易出現(xiàn)失穩(wěn)的階躍轉(zhuǎn)向以及單移線2個(gè)典型行駛工況進(jìn)行仿真驗(yàn)證。
3.1階躍轉(zhuǎn)向
圖2 數(shù)值模擬仿真分析過程示意圖Fig.2 Schematic diagram of numerical simulation analysis
表1 車輛模型部分參數(shù)Tab.1 Some parameters of vehicle model
階躍轉(zhuǎn)向試驗(yàn)工況設(shè)定汽車以初始車速V＝100 km·h-1在路面附著系數(shù)為μ=0.8的條件下運(yùn)行，行駛1 s后給前輪輸入階躍幅值為5°的前輪轉(zhuǎn)角，該試驗(yàn)工況能較好地評(píng)價(jià)汽車的瞬態(tài)轉(zhuǎn)向特性。從圖3，4，5中評(píng)價(jià)參數(shù)響應(yīng)曲線可清楚看出各種控制方法的優(yōu)劣性，顯然車輛在無控制時(shí)質(zhì)心側(cè)偏角及側(cè)向加速度變化劇烈，表明車輛在短時(shí)間內(nèi)已經(jīng)出現(xiàn)明顯的嚴(yán)重失穩(wěn)現(xiàn)象。通過施加控制后，車輛的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)得到明顯改善，穩(wěn)定性增強(qiáng)。從圖3～圖5可以看出采用橫擺角速度控制時(shí)雖然能將橫擺角速度很好地控制在0.33 rad的穩(wěn)態(tài)范圍內(nèi)，但質(zhì)心側(cè)偏角和側(cè)向加速度卻出現(xiàn)很大的波動(dòng)，說明采用橫擺角速度控制后效果不太理想。而采用質(zhì)心側(cè)偏角控制時(shí)車身質(zhì)心側(cè)偏角得到了很好控制，并接近理想值0 rad，而且橫擺角速度在經(jīng)過短暫的波動(dòng)也很快達(dá)到穩(wěn)態(tài)值0.22 rad，并接近理想值0.19 rad，側(cè)向加速度也得到穩(wěn)定，說明此控制方法效果較好并明顯優(yōu)于橫擺角速度控制。顯然以兩者聯(lián)合為控制變量的效果最好，橫擺角速度和質(zhì)心側(cè)偏角都能很快進(jìn)入穩(wěn)態(tài)，且無超調(diào)并最接近理想值，側(cè)向加速度也得到了最好的控制，此時(shí)車輛行駛最穩(wěn)定。
圖3 橫擺角速度響應(yīng)曲線對(duì)比Fig.3 Response curve comparison of yaw rate
圖4 質(zhì)心側(cè)偏角響應(yīng)曲線對(duì)比Fig.4 Response curve comparison of sideslip angle
圖5 側(cè)向加速度響應(yīng)曲線對(duì)比（階躍轉(zhuǎn)向）Fig.5 Response curve comparison of lateral acceleration
圖6 側(cè)向加速度響應(yīng)曲線對(duì)比（移線工況）Fig.6 Response curve comparison of lateral acceleration
3.2單移線工況
單移線試驗(yàn)工況同樣設(shè)定汽車以初始車速V=100 km·h－1在路面附著系數(shù)為μ=0.8的條件下運(yùn)行，并同時(shí)給前輪輸入正弦波幅值為5°、頻率為π/5的前輪轉(zhuǎn)角，移線工況主要反映汽車緊急躲避障礙及換道的能力。
圖6、圖7及圖8同樣給出了在移線工況下的側(cè)向加速度、橫擺角速度和質(zhì)心側(cè)偏角這3個(gè)最能評(píng)價(jià)車輛操穩(wěn)性的響應(yīng)曲線對(duì)比。同階躍轉(zhuǎn)向工況一樣，無控制車輛失穩(wěn)嚴(yán)重并出現(xiàn)側(cè)滑，而采取控制后各項(xiàng)參數(shù)均能很好地跟隨轉(zhuǎn)向輸入的變化而變化，穩(wěn)定性明顯增強(qiáng)。從圖6～圖8可看出采用橫擺角速度控制除了能夠?qū)④嚿頇M擺角速度得到穩(wěn)定控制外，其他如質(zhì)心側(cè)偏角及側(cè)向加速度均控制不太理想。而采用質(zhì)心側(cè)偏角控制則效果明顯，不僅質(zhì)心側(cè)偏角幅值控制到0.03 rad并接近設(shè)定的理想值0 rad，而且將橫擺角速度及側(cè)向加速度也控制到了穩(wěn)態(tài)的范圍之內(nèi)。同樣地，采用兩者聯(lián)合為控制變量的控制效果最好，都能很好將各項(xiàng)參數(shù)控制在理想值附近，車輛行駛處于最穩(wěn)定狀態(tài)。
圖7 橫擺角速度響應(yīng)曲線對(duì)比Fig.7 Response curve comparison of yaw rate
4 結(jié)論
圖8 質(zhì)心側(cè)偏角響應(yīng)曲線對(duì)比Fig.8 Response curve comparison of sideslip angle
1）以線性二自由度理想模型為基礎(chǔ)，分別設(shè)計(jì)了以車身橫擺角速度、質(zhì)心側(cè)偏角及兩者聯(lián)合為控制變量的車輛穩(wěn)定性滑?？刂破?，并在MATLAB/Simulink動(dòng)態(tài)仿真平臺(tái)所建立的非線性整車模型上進(jìn)行了階躍轉(zhuǎn)向及單移線2個(gè)典型試驗(yàn)工況下的仿真驗(yàn)證。
2）經(jīng)過2個(gè)汽車典型試驗(yàn)工況的仿真分析，結(jié)果表明：設(shè)計(jì)的3種控制器均能不同程度地提高車輛行駛的操縱穩(wěn)定性及主動(dòng)安全性，同時(shí)以橫擺角速度和質(zhì)心側(cè)偏角聯(lián)合為控制變量的方法效果最好，它能最好地跟隨車輛的理想橫擺角速度并能將質(zhì)心側(cè)偏角控制到最小。
參考文獻(xiàn)：
[1]褚文強(qiáng)，辜承林.電動(dòng)車用輪轂電機(jī)研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢(shì)[J].電機(jī)與控制應(yīng)用，2007，34（4）：1-5.
[2]宋志成，王勛，倫利，等.基于收益最大化的電動(dòng)汽車充電站選址規(guī)劃[J].華東交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2014，31（1）：50-55.
[3]柴健，李旭宇，陳剛，等.四輪獨(dú)立驅(qū)動(dòng)輪轂式電動(dòng)汽車轉(zhuǎn)向控制策略研究[J].公路與汽運(yùn)，2014，164：1-5.
[4]羅俊，陶健民.車輛穩(wěn)定性的滑模變結(jié)構(gòu)控制研究[J].湖北汽車工業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào)，2005,19（3）：17-21.
[5]張金柱，張洪田，孫遠(yuǎn)濤.電動(dòng)汽車穩(wěn)定性的橫擺力矩控制[J].電機(jī)與控制學(xué)報(bào)，2012,16（6）：75-80.
[6]劉秋生，徐延海，陳啟，等. 4WID輪轂電機(jī)式電動(dòng)汽車橫擺性滑?？刂蒲芯縖J].廣西大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2015，40（5）：1080－1091.
[7]張聰，王振臣，程菊，等. 4WIS-4WID車輛橫擺穩(wěn)定性AFS+ARS+DYC滑?？刂芠J].汽車工程，2014，36（3）：304-310.
[8]楊康，王振臣，趙莎.基于滑模變結(jié)構(gòu)控制的車輛穩(wěn)定性研究[J].現(xiàn)代制造工程，2014（10）：53-59.
[9]林程，彭春雷，曹萬科.獨(dú)立驅(qū)動(dòng)電動(dòng)汽車穩(wěn)定性的滑模變結(jié)構(gòu)控制[J].汽車工程，2015，37（2）：132-138.
[10]鄭香美，高興旺，趙志忠.基于“魔術(shù)公式”的輪胎動(dòng)力學(xué)仿真分析[J].機(jī)械與電子，2012（9）：16-20.
[11]王娜.汽車橫擺穩(wěn)定控制的研究[D].柳州：廣西科技大學(xué)，2013.
[12] GOODARZI A，ESMAILZADEH E. Design of a VDC system for all-wheel independent drive vehicle[J].IEEE/ASME Transactions on Mechatronics，2007，12（6）：632-639.
[13]趙艷娥，張建武.基于滑?？刂频乃妮嗱?qū)動(dòng)電動(dòng)汽車穩(wěn)定性控制[J].上海交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2009，43（10）：1526-1530.
[14]夏長(zhǎng)高，李心慶，鄭恩瑞.主動(dòng)橫擺控制在車輛橫向穩(wěn)定性中的應(yīng)用研究[J].機(jī)械設(shè)計(jì)與制造，2015（4）：35-43.
[15]楊化方.基于滑模變結(jié)構(gòu)控制的電動(dòng)汽車穩(wěn)定性控制系統(tǒng)研究[D].淄博：山東理工大學(xué)，2009.
(責(zé)任編輯劉棉玲)
Study on Sliding Mode Control for Stability of Electric Wheel Vehicle
Liu Qiusheng1,2, Xu Yanhai1,2, Wan Tao3
(1. School of Automobile and Transportation, Xi Hua University, Chengdu 610039; 2. Sichuan Key Laboratory of Automotive Control and Safety, Chengdu 610039; 3. Development Centre of Jiangling Holdings Limited Company, Nanchang 330044, China)
Abstract：By use of independent controllability and quick adjustment of the wheel drive motor torque for 4WID electric-wheel vehicle, this paper studied yaw moment direct control for stability. Based on the nonlinear sliding mode variable structure control theory, three different sliding mode controllers were respectively designed by taking the body yaw rate, the sideslip angle and the combination of the yaw rate and sideslip as the controlled variables. A nonlinear vehicle model in MATLAB / Simulink platform was established for the simulation analysis in two typical test conditions—step steering and single lane. Results showed that the three kinds of control strategies can effectively enhance handling stability and active safety of vehicles in extreme driving conditions. Among the three controllers, the one with both yaw rate and sideslip angle as the control variables achieved the best control effect.
Key words：4WID electric-wheel vehicle; sliding mode control theory; yaw moment control; handling stability
通訊作者：徐延海（1970—），男，教授，博士，研究方向?yàn)檎囆阅軠y(cè)試與仿真。
作者簡(jiǎn)介：劉秋生（1989—），男，碩士研究生，研究方向?yàn)檐囕v動(dòng)力學(xué)與控制。
基金項(xiàng)目：四川省新能源汽車電控技術(shù)創(chuàng)新支撐項(xiàng)目（15203559）；西華大學(xué)研究生創(chuàng)新項(xiàng)目(ycjj2015034)
收稿日期：2015－06－18
文章編號(hào)：1005-0523（2016）01-0114-07
中圖分類號(hào)：U461.6；TH16
文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A
猜你喜歡
汽車實(shí)用技術(shù)(2022年14期)2022-07-30 06:24:26
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)(2021年4期)2021-11-24 01:13:12
民用飛機(jī)設(shè)計(jì)與研究(2020年4期)2021-01-21 09:15:46
新課程·中學(xué)(2019年7期)2019-09-17 13:41:15
物理教學(xué)探討(2018年1期)2018-02-13 09:26:52
中學(xué)生數(shù)理化·高一版(2017年3期)2017-07-08 11:55:27
火控雷達(dá)技術(shù)(2016年1期)2016-02-06 02:18:01
中國(guó)鐵道科學(xué)(2015年4期)2015-06-21 06:46:06
航天器工程(2014年5期)2014-03-11 16:35:53
鐵道建筑(2010年11期)2010-07-30 02:04:04
