馬得江

（江西銅業(yè)加工事業(yè)部 銅材有限公司，江西 貴溪 335424）

白銅B19薄板生產工藝初探

馬得江

（江西銅業(yè)加工事業(yè)部 銅材有限公司，江西 貴溪 335424）

通過長期的生產實踐摸索，采用帶式法成功研發(fā)出了白銅B19薄板產品，優(yōu)化了白銅B19薄板生產工藝，掌握了其冷熱加工性能。試制結果表明，從軋制過程來看，B19類似于可塑性較好的紫銅，但區(qū)別于紫銅的是其硬化速率較快，導熱系數低，對爐子控制性能與軋機控制性能進行比較，爐子控制性能穩(wěn)定、工藝合理，且摸索出了消除內應力退火工藝。

白銅B19薄板；軋機控制性能；爐子控制性能；硬化速率；導熱系數；消除內應力退火

1 引言

B19白銅為結構銅鎳合金，具有較強的耐蝕性和良好的力學性能，在熱態(tài)及冷態(tài)下壓力加工性良好，在高溫和低溫下仍能保持高的強度和塑性，但切削性較差。常用于制造在腐蝕性環(huán)境中工作的精密儀表零件，金屬網，化工機械零件以及醫(yī)療器具［1,3］。

用帶式法試制生產B19薄板，據有關資料綜合分析，如何選擇裝爐方式、入爐方式以縮短加熱時間，如何選擇工藝路線以解決因表面氧化用硫酸洗不凈［2］，如何解決冷熱軋制易粘輥、銑面粘刀，如何確定冷軋總加工率，如何確定中間退火工藝，是否需要消除內應力等問題是試制過程中亟需解決的問題。因而，根據生產實際，針對白銅B19薄板試制生產工藝進行分析、研究，十分必要。

2 帶式法試制生產狀況

2.1 產品規(guī)格

白銅B19薄板試制產品規(guī)格，詳見表1。

表1 白銅B19試制產品規(guī)格

2.2 試制工藝流程

2.3 工序工藝規(guī)程

（1）熱軋工藝參數（見表2）。

表2 熱軋工藝參數

熱軋的主要技術要求是：①操作者應嚴格按壓下規(guī)程進行操作，且做好軋制溫度、爐溫、終軋溫度、道次降溫等記錄；②為提高重油的霧化效果，可在重油中摻入柴油，使之稀釋并降低粘度，還可改善爐內氣氛；③熱軋件不得出現(xiàn)中部及邊部裂紋，應合理控制冷卻水流量，使輥子冷卻，潤滑狀況良好，避免粘輥現(xiàn)象；④軋件橫向公差應控制在0.10mm以內，縱向公差應控制在0.45mm以內，鐮刀彎每米不超過8.0mm；⑤若爐子升溫較快，加熱時間過長，可采用高溫入爐或提高爐膛壓力；⑥熱軋過程中，若出現(xiàn)晶粒粗大而造成熱裂現(xiàn)象，可在頭幾道次采用大加工率破碎晶粒，且保證軋件內外組織的均一性；⑦若出現(xiàn)含硫量過高而產生熱裂，可采用均勻化退火對鑄錠進行處理。

（2）銑面工藝。

銑面采用的銑削設備為TP-179銑床；條坯尺寸為：12mm×450mm×10500mm；雙面各銑削量為：0.5mm或視條坯表面質量而定；銑面后條坯尺寸為：11mm×450mm×10500mm。

（3）粗軋工藝（見表3）。

表3 粗軋工藝

粗軋機終軋尺寸將決定Φ250軋機的退火次數，當2.5mm×450mm×…mm坯料供Φ250軋機時，將是1次中間退火，1次銑條退火，當2.0mm×450mm×…mm坯料供Φ250時，只1次銑條退火即可。

粗軋的主要技術要求是：①版型平整，不得有波浪、裙邊、裂紋等缺陷；②橫向公差（厚度）控制在0.04mm以內，縱向厚度公差控制在0.20mm以內；③撓度每米不超過0.50mm；④因為B19冷加工硬化速率較快，故而加大頭一道次加工率。

（4）中間退火工藝（見表4）。

表4 中間退火工藝

（5）預精軋工藝（見表5）。

表5 預精軋工藝

（6）銑條0.5/0.6×450×1500mm軋制工藝（見表6）。

表6 銑條0.5/0.6×450×1500mm軋制工藝

（7）銑條退火工藝（見表7）。

表7 銑條退火工藝

（8）精軋工藝（見表8）。

表8 精軋工藝

（9）剪切工藝（見表9）。

表9 剪切工藝

3 存在工藝技術問題及處理

3.1 試制情況對比分析

B19薄板帶式法生產跟蹤試制共3次，其余轉為正常生產。第一次試制工藝基本按大綱工藝進行：

由于第一次1m軋機多1次中間退火，易劃傷表面，且加工率控制性能不大穩(wěn)定，故第二次試制工藝為：

由于第二次試制工藝合理，控制性能穩(wěn)定，且摸索出消除內應力退火工藝。

第三次以及以后的正常生產均采用此工藝路線。

3.2 技術問題及其處理

3.2.1 鑄錠加熱問題

由于B19的導熱系數λ=0.092卡/厘米·秒·℃與紫銅的導熱系數λ=0.908卡/厘米·秒·℃及黃銅的導熱系數λ=0.3卡/厘米·秒·℃相比，加熱過程相對緩慢，耗時過長，為解決此問題，采用高溫入爐的方式［4］。先將爐溫提高至1080℃再裝爐，裝爐10塊，采用2-0-2方式裝爐。環(huán)形爐加熱最高溫度為1350℃，而爐膛壓力有限，故高溫區(qū)爐子提溫較難，在該溫度下爐溫幾近保溫態(tài)，此時裝料熱交換較充分，料能夠大量吸熱；而爐膛則維持一種動態(tài)平衡。所以高溫入爐能夠迅速提高料溫，縮短加熱時間。

3.2.2 B19表面氧化處理問題

B19酸洗需用硝酸，因無硝酸槽，故不走酸洗路線，為避免B19中間退火氧化，熱軋銑面冷軋后，均采用光亮退火。

3.2.3 冷熱軋粘輥及銑面粘刀問題

由于白銅發(fā)粘，冷熱軋易粘輥。籍此，熱軋因冷卻水流量大，冷卻潤滑充分，未出現(xiàn)粘輥，而Φ250軋機冷軋時，第一次試制由于乳液量控制較小，冷卻潤滑不好，出現(xiàn)了粘輥。第二次試制冷軋時，每次軋制時乳液量開至最大，改善了潤滑條件，未出現(xiàn)粘輥，以后的試制過程均無粘輥現(xiàn)象。

熱軋后銑面，出現(xiàn)粘刀現(xiàn)象，每次減少銑削量采用多遍銑，不僅生產周期長，且電耗增加，該現(xiàn)象在以后的生產中多次出現(xiàn)，將作為一個遺留問題待將來解決。

3.2.4 白銅硬化速率及總加工率問題

白銅由于含鎳，冷軋過程中變形抗力較大，且硬化速率較快，因而總加工率范圍不如紫銅那么大，但B19與Bzn15-20、B30等白銅相比，又有其特點。冷軋屈服極限與總加工率的關系，見圖1。從圖1可看出，B19在ε＜40%范圍內硬化速度較T2等大一些，但比Bzn15-20 、Bzn17-18-1.8及Ni要小得多。因而冷加工性能比其它牌號白銅好得多。B19硬化曲線示意圖，見圖2。

圖1 冷軋屈服極限與總加工率的關系

圖2 B19硬化曲線

從圖2看出，當B19冷軋總加工率大于40%時，其不再出現(xiàn)明顯的硬化，也即曲線幾近保持水平段，這就是B19可塑性極強的原因，由于總加工率超過40%以后，流動屈服極限無明顯變化，加工率范圍可大大提高，這就是B19冷軋?zhí)匦杂行╊愃谱香~T2的原因。

在第三次試制曾做過實驗，將熱軋銑面后的10mm厚B19料經1m軋機軋制后，未經中間退火再上Φ250軋機軋至0.8mm成品，并未出現(xiàn)軋裂現(xiàn)象。

上述特性包括總加工率范圍類似于紫銅，因而可考慮當軋機能力較大且料又稍厚的狀況下，取消冷軋中間退火，但成品必須采取消除內應力退火。

3.2.5 軋機控制性能與爐子控制性能比較

從實驗開始便進行了軋機控制性能與爐子控制性能比較（見表10）。

表10 軋機控制性能與爐子控制性能比較

從表10看出，延伸率δ有合格的（δ＞3）也有不合格的（δ＜3），且參差不齊，軋機控制不住。爐子控制性能，機械性能優(yōu)良且值高，操作過程易控制［5］，在試制過程和正常生產過程由于采用了爐子控制性能，所以未出現(xiàn)不合格產品。

3.2.6 消除內應力退火工藝摸索

消除內應力退火為爐子控制性能的把關工序。退火前，B19料均受到很大的加工率，約80%左右。這樣由于晶粒的急劇破碎及不均勻變形的存在，軋件便產生畸變，從而導致附加內應力的存在［6］。

消除內應力退火應低于合金的再結晶溫度，而B19再結晶溫度約為490℃，所以，可擬定消除內應力退火溫度為430℃左右，經多次實驗摸索可確定消除內應力退火工藝為：定溫：430℃；保溫：4h；冷卻時間：8h。

在爐子控制性能退火中，出現(xiàn)了退火硬化現(xiàn)象。表11數據是退火前后同一張料比較。

表11 同一張料退火前后對比

退火硬化對再結晶退火則難以理解，對于消除內應力退火則不足為奇，不僅是B19具有的特性，即便是H68等一些合金也存在此現(xiàn)象。這是因為消除內應力退火消除了冷軋過程中的不均勻變形及晶格畸變引起的內應力，使晶間結合力得到加強，綜合機械性能得以提高。

4 結論

（1）本次試制摸清了B19的冷熱軋?zhí)匦?，冷軋總加工率可達90%。

（2）爐子控制性能較軋機控制性能穩(wěn)定，確定了消除內應力退火工藝，且摸索出一條經濟、合理的生產工藝路線。

（3）由于B19在冷軋加工率40%以上無明顯加工硬化，因而在軋機能力允許、成品尺寸相等的狀況下，可考慮摸索取消冷軋中間退火工藝。

（4）B19熱軋后銑面粘刀問題有待進一步解決。

［1］重有色金屬材料加工手冊編寫組.重有色金屬加工手冊第一分冊[M]. 北京:冶金工業(yè)出版社, 1979:336-337.

［2］重有色金屬材料加工手冊編寫組.重有色金屬加工手冊第三分冊[M]. 北京:冶金工業(yè)出版社, 1979:91, 96-99.

［3］北方交大材料系編寫組. 金屬材料學[M]. 北京:中央廣播電視大學出版社, 1984:287.

［4］田榮璋, 王祝堂. 銅合金及其加工手冊[M]. 長沙:中南大學出版社, 2002:612-613, 621.

［5］向覺安. 銅及銅合金板帶材生產熱處理爐及工藝評價[J]. 銅加工, 1993(2):105-119.

［6］趙祖德, 姚良均, 郭鴻運, 等. 銅及銅合金材料手冊[M]. 北京:科學出版社, 1993:54-59.

The Preliminary Production Process of Cupronickel B19 Sheet

MA De-Jiang
（Copper Products Co. Ltd of Processing Business Division, Jiangxi Copper Corporation, Guixi 335424, Jiangxi, China）

Through the long-term production practice, the cupronickel B19 sheet products was developed successfullyby belt type method. It has optimized the cupronickel B19 sheet production process, and mastered the hot and cold processing performance. Test results show that，from the point of rolling process, B19 is similar to the plasticity of good copper, but the difference is that the hardening rate is faster in copper, To compare the furnace control performance with rolling mill control performanc, the furnace control performance is stable, and the process is reasonable. Wefound the internal stress relief annealing process.

cupronickel B19 sheet；mill control performance；the furnace control performance；hardening rate；thermal conductivity；internal stress relief annealing

TG33

A

1009-3842（2016）06-0022-07

2015-08-24

馬得江（1962-），男，甘肅靖遠人，壓力加工工程師，主要從事有色金屬熔煉及加工研究。E-mail:madejiang1962@163.com