趙永黎 任恒昌 范文英

（新疆克拉瑪依石化公司熱電廠，新疆 克拉瑪依 834003）

鍋爐引風(fēng)機(jī)電機(jī)振動(dòng)故障診斷及處理

趙永黎 任恒昌 范文英

（新疆克拉瑪依石化公司熱電廠，新疆 克拉瑪依 834003）

通過(guò)振動(dòng)測(cè)量和頻譜分析對(duì)引風(fēng)機(jī)電機(jī)振動(dòng)超標(biāo)進(jìn)行診斷，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備確定原因，消除異常振動(dòng)。

電機(jī)；底座剛度；頻譜分析；故障診斷

一、現(xiàn)狀

某熱電廠有4臺(tái)130t/h的煤粉鍋爐，每臺(tái)爐配2臺(tái)引風(fēng)機(jī)，為配合鍋爐低氮脫硝建設(shè)，進(jìn)行擴(kuò)容改造，風(fēng)機(jī)型號(hào)為SFQY-61-1No23D,電機(jī)型號(hào)YXKK400-6,電機(jī)轉(zhuǎn)速989r/min。試運(yùn)中發(fā)現(xiàn)已建成的4臺(tái)引風(fēng)機(jī)電機(jī)均存在垂直和水平方向振動(dòng)嚴(yán)重超標(biāo)。

二、問(wèn)題分析處理

1.以其中1臺(tái)4-1#引風(fēng)機(jī)為例,該風(fēng)機(jī)為D型風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)測(cè)點(diǎn)布置如下圖1所示。

圖1

2.數(shù)據(jù)及圖譜分析（表1）。

表1 4-1引風(fēng)機(jī)各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)值 mm/s

數(shù)據(jù)的監(jiān)測(cè)過(guò)程參照GB6075-1985《旋轉(zhuǎn)機(jī)械通用振動(dòng)評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)》和熱電廠動(dòng)設(shè)備振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)此風(fēng)機(jī)的一級(jí)報(bào)警值為7.1mm/s，二級(jí)報(bào)警值為11.2mm/s，因該設(shè)備為新投用設(shè)備，報(bào)警值不允許超過(guò)2.8mm/s。監(jiān)測(cè)儀器為SKF MicrologGX巡檢儀。由表1可以看出，電機(jī)后端（第2點(diǎn)）垂直方向振動(dòng)最大，振動(dòng)值為11.2mm/s，電機(jī)的前后端水平和垂直方向振動(dòng)普遍偏大，第2點(diǎn)振動(dòng)頻譜如圖2、3所示。由圖可知，該電機(jī)基頻為16.25Hz，1倍頻下徑向振動(dòng)烈度最大，非常明顯，而2、3倍頻振速很小，高次諧頻很少，軸向振動(dòng)很小。初步分析，認(rèn)為可能存在轉(zhuǎn)子不平衡、機(jī)械松動(dòng)或基礎(chǔ)剛度不足的故障。隨后將電機(jī)四角底座及基礎(chǔ)的地腳螺栓進(jìn)行了緊固，垂直方向振速略下降，整體變化不大。然后，調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)進(jìn)口風(fēng)擋板開(kāi)度，發(fā)現(xiàn)帶負(fù)荷（開(kāi)度增大）越大，電機(jī)徑向振動(dòng)越大。最后對(duì)基礎(chǔ)、電機(jī)底座、電機(jī)殼體自下而上測(cè)量垂直方向的振速如下表2所示。

圖2 2V點(diǎn)頻譜

圖3 2H點(diǎn)頻譜

表2 沿基礎(chǔ)豎直方向測(cè)量數(shù)據(jù)

由于是新安裝機(jī)組，葉輪及轉(zhuǎn)子出廠有動(dòng)平衡證明，且風(fēng)機(jī)處于冷態(tài)試運(yùn)，不存在葉輪積灰問(wèn)題，并且風(fēng)機(jī)側(cè)軸承振動(dòng)并不大，可排除轉(zhuǎn)子不平衡的因素。又了解整個(gè)基礎(chǔ)澆注、地腳螺栓安放和二次灌漿過(guò)程，應(yīng)沒(méi)有問(wèn)題，而電機(jī)與電機(jī)底座存在較大差別的振動(dòng)，并且電機(jī)底座螺栓孔附近明顯小于其余部位振動(dòng)，可初步判斷是由于電機(jī)底座剛度不足導(dǎo)致振動(dòng)超標(biāo)。

3.實(shí)際設(shè)備情況分析及處理。

現(xiàn)場(chǎng)對(duì)電機(jī)底座進(jìn)行外觀檢查分析，發(fā)現(xiàn)的確存在剛度不足。該底座外框架上下面板及兩頭用厚度15mm的鋼板拼接而成，框架內(nèi)部用厚10mm的加固鋼板拼接成3個(gè)格擋，形成“井”字形，格擋的各延長(zhǎng)邊分別與外框架的端板和上下面板對(duì)接焊接。該結(jié)構(gòu)存在以下問(wèn)題：內(nèi)加固板長(zhǎng)板的上、下端面未與外框架的上、下面板全部焊接，而是安置在面板的內(nèi)側(cè)，未形成“[”型連接，起不到結(jié)構(gòu)加強(qiáng)作用；內(nèi)加固短板安置跨度太大，1.5m長(zhǎng)的底座僅有3跨，上下面板抗彎能力下降。

采取措施：在不拆解電機(jī)底座和電機(jī)情況下，在電機(jī)基礎(chǔ)底座四角增加立板加強(qiáng)，立板與內(nèi)加固長(zhǎng)板側(cè)面、上下面板滿(mǎn)焊。焊接前，立板開(kāi)坡口，焊接過(guò)程中焊接順序位置對(duì)稱(chēng)、小電流、邊自然冷卻邊焊接，盡量減少焊接可能帶來(lái)的底座熱變形。

三、效果對(duì)比

加固后，重新啟動(dòng)風(fēng)機(jī)，對(duì)各點(diǎn)的測(cè)試結(jié)果如下表3。

檢修后風(fēng)機(jī)各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)明顯下降。隨后對(duì)其余三臺(tái)風(fēng)機(jī)電機(jī)基礎(chǔ)底座進(jìn)行了類(lèi)似加固，經(jīng)試運(yùn)效果良好。

TH43

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1671-0711（2015）01-0061-02

2014-11-22）