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        螺旋波等離子體推進(jìn)器磁場(chǎng)仿真

        2015-12-23 06:48:26劉慶海張紹華鄭慧奇王俊峰任瓊英黃建國(guó)
        航天器環(huán)境工程 2015年3期
        關(guān)鍵詞:位形磁場(chǎng)強(qiáng)度推進(jìn)器

        劉慶海,張紹華,鄭慧奇,王俊峰,任瓊英,趙 華,易 忠,黃建國(guó)

        (北京衛(wèi)星環(huán)境工程研究所,北京 100094)

        0 引言

        高比沖、高效率、長(zhǎng)壽命的電推進(jìn)器在衛(wèi)星姿態(tài)控制、軌道保持及深空探測(cè)等領(lǐng)域具有性能優(yōu)勢(shì)和競(jìng)爭(zhēng)力[1-2]。其中螺旋波等離子體推進(jìn)器尤為引人關(guān)注。美國(guó)、法國(guó)、澳大利亞、荷蘭、意大利、日本等國(guó)家的相關(guān)研究機(jī)構(gòu)正在對(duì)螺旋波等離子體的產(chǎn)生機(jī)制、電雙層加速機(jī)制等開展理論研究,并通過實(shí)驗(yàn)手段診斷螺旋波等離子體的特性參數(shù)[2-6]。北京衛(wèi)星環(huán)境工程研究所正致力于螺旋波等離子體推進(jìn)器的研制,已取得了初步實(shí)驗(yàn)成果[7-10]。

        本文主要針對(duì)螺旋波等離子體推進(jìn)器系統(tǒng)對(duì)磁場(chǎng)的要求,采取數(shù)值仿真的手段開展推進(jìn)器磁場(chǎng)位形的研究,建立三維磁場(chǎng)仿真模型。

        1 螺旋波等離子體推進(jìn)器基本原理

        圖1所示為螺旋波等離子體推進(jìn)器基本原理。圖中白色虛線是磁力線,彩色點(diǎn)線是由推進(jìn)工質(zhì)電離的離子之運(yùn)動(dòng)軌跡,右端噴口附近白色霧狀區(qū)域顯示的是電雙層加速區(qū)。推進(jìn)工質(zhì)從左端送入帶有螺旋波天線的放電管被電離,電離后的離子順著磁力線作螺旋運(yùn)動(dòng),而后進(jìn)入出口處的磁場(chǎng)中,由電雙層加速為高速離子束流,從右端噴出而產(chǎn)生反推力。電雙層由正電荷層和負(fù)電荷層組成,盡管整體顯電中性,但在電雙層中存在電勢(shì)梯度,因而可以用于離子加速[11-13]。

        圖1 螺旋波等離子體推進(jìn)器的基本原理示意圖 Fig.1 The working principle of the HPT

        在螺旋波等離子體推進(jìn)器中,推進(jìn)工質(zhì)的電離、加速、噴出過程以及電羽流的污染控制等都與磁場(chǎng)密切相關(guān):1)螺旋波是在徑向被約束的磁化等離子體中傳播的右旋極化電磁波,在螺旋波等離子體產(chǎn)生機(jī)制中,磁場(chǎng)束縛自由電子的徑向運(yùn)動(dòng);2)通道內(nèi)強(qiáng)磁場(chǎng)的約束作用可減少高溫等離子體與推進(jìn)器壁面的接觸,削弱離子的壁面濺射侵蝕,延長(zhǎng)推進(jìn)器壽命;3)在噴口附近利用喇叭口形狀的磁場(chǎng)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生穩(wěn)定的電雙層結(jié)構(gòu),是加速離子和產(chǎn)生超高速噴流的關(guān)鍵部位,喇叭口狀的磁場(chǎng)結(jié)構(gòu)也稱為磁噴嘴。De Laval 化學(xué)噴嘴把燃燒室內(nèi)高溫、高壓、低速的化學(xué)氣體變成低溫、低壓、高速的氣流噴出,產(chǎn)生反推力[14-15]。因此,De Laval 噴嘴的尺寸設(shè)計(jì)必須非常精確,才能有效完成等離子體能量和動(dòng)量的轉(zhuǎn)換,提高電推進(jìn)器效率?;诨瘜W(xué)噴嘴尺寸設(shè)計(jì)要求,應(yīng)進(jìn)行磁噴嘴結(jié)構(gòu)精確設(shè)計(jì)。磁場(chǎng)位形的設(shè)計(jì)對(duì)于控制螺旋波等離子體的產(chǎn)生、通道內(nèi)螺旋波的傳播與吸收、磁噴嘴出口處離子的加速和逃逸,以及提高電推進(jìn)器的性能至關(guān)重要。

        電推進(jìn)器所需的磁場(chǎng)可用銅線圈、永磁體或者超導(dǎo)磁體技術(shù)來實(shí)現(xiàn)[6]。銅線圈方案可通過電流調(diào)節(jié)來控制磁場(chǎng),但發(fā)熱嚴(yán)重,需要配置冷卻系統(tǒng);永磁體方案不需要電力和冷卻系統(tǒng),但磁場(chǎng)位形設(shè)計(jì)難度大,磁場(chǎng)強(qiáng)度不易調(diào)節(jié);超導(dǎo)線圈方案不發(fā)熱、體積小、重量輕,產(chǎn)生的磁場(chǎng)強(qiáng)度高,但需要低溫設(shè)施,技術(shù)實(shí)現(xiàn)難度較大。綜合考慮后采用永磁體產(chǎn)生螺旋波等離子體推進(jìn)器所需的磁場(chǎng)。

        2 磁場(chǎng)仿真模型

        2.1 等效磁荷原理

        對(duì)于簡(jiǎn)單形狀的永磁體,可直接給出磁場(chǎng)的解析表達(dá)式;但對(duì)于復(fù)雜形狀的永磁體,則需要借助于數(shù)值計(jì)算來得到磁場(chǎng)位形分布。永磁體磁場(chǎng)仿真計(jì)算的主要方法有等效磁荷法、等效電流法和有限元法[16-17]。其中,等效磁荷法所用的等效磁荷模型認(rèn)為磁化體內(nèi)部存在密度為ρm的體磁荷,磁化邊界處存在密度為ρms的面磁荷;等效電流法所用的等效電流模型認(rèn)為存在體電流和面電流。

        本研究中采用等效磁荷法。等效磁荷模型給出永磁體周圍空間磁場(chǎng)強(qiáng)度表達(dá)式為

        式中:R是永磁體內(nèi)源點(diǎn)到磁場(chǎng)求解點(diǎn)的矢徑;R是源點(diǎn)到求解點(diǎn)的距離;V是永磁體積分區(qū)域;A是永磁體積分區(qū)域表面邊界。體磁荷密度ρm=-μ0?·M,其中μ0是真空磁導(dǎo)率,M是磁化強(qiáng)度。在均勻磁體內(nèi)部,由于?·M=0,所以體磁荷密度ρm=0。在磁體表面邊界,由于磁化強(qiáng)度M不連續(xù),存在面磁荷密度ρms=μ0en·M,en是磁體邊界的外法向單位矢量。

        2.2 模型驗(yàn)證

        用Fortran 程序開發(fā)出三維等效磁荷模型軟件,并進(jìn)行驗(yàn)證。在三維仿真計(jì)算中,只有表面磁荷對(duì)磁場(chǎng)有貢獻(xiàn),因此,利用式(1)第二項(xiàng)求解,磁場(chǎng)在空間某一點(diǎn)的值是所有表面離散網(wǎng)格點(diǎn)的積分值[17]。對(duì)三維空間區(qū)域進(jìn)行網(wǎng)格劃分,求解每個(gè)網(wǎng)格點(diǎn)的磁場(chǎng)值,就得到三維空間的磁場(chǎng)位形分布。

        實(shí)驗(yàn)中使用的永磁體是銣鐵硼永磁體,它的質(zhì)量密度是8.0 g/cm3,面磁荷密度是1.0 Wb/cm2。為了驗(yàn)證模型的正確性,計(jì)算了直徑40 mm、高40 mm 的圓柱形永磁體周圍的磁力線及磁場(chǎng)強(qiáng)度分布。圓柱體充磁方向沿著z軸方向。圖2是圓柱形永磁體軸心截面的磁矢(黑色箭頭)、磁場(chǎng)分布及磁力線(白色帶箭頭線)??梢钥闯觯艌?chǎng)強(qiáng)度在永磁體附近最強(qiáng)(約1 T 左右),在離磁體50 mm 之外衰減到0.1 T 以下,這是永磁體磁場(chǎng)強(qiáng)度分布的典型特征。

        圖2 圓柱形永磁體軸心截面(x-z)的磁場(chǎng)分布 Fig.2 The distribution of magnetic field in x-z section

        3 磁場(chǎng)仿真結(jié)果

        首先,針對(duì)圓柱和圓環(huán)永磁體,構(gòu)造螺旋波等離子體推進(jìn)器所需的磁場(chǎng)位形,各磁體同軸分布,且磁體相互之間的軸向距離可調(diào)(見圖3)。磁體的具體尺寸和質(zhì)量參見表1。

        圖3 磁體形狀及位置示意圖 Fig.3 The permanent magnet configuration of the HPT system

        表1 磁體尺寸及質(zhì)量 Table1 The sizes and weights of the permanent magnets

        圖4是圓柱磁體B1 與圓環(huán)磁體B2 之間,以及4 個(gè)圓環(huán)磁體(B2~B5)之間的軸向間距均為10 mm 時(shí),軸截面的磁矢(白色箭頭)、磁場(chǎng)分布和磁力線(紅色實(shí)線)。圖中的黃色方框代表放電管所在位置??梢钥闯觯诖朋w內(nèi)側(cè)和外側(cè)與磁體相鄰的地方以及放電管的右端有磁場(chǎng)較弱(小于0.01 T)的區(qū)域,這是不同方向磁場(chǎng)交匯的結(jié)果。從追蹤出的幾條典型磁力線可以看出,磁場(chǎng)在放電管內(nèi)部磁場(chǎng)基本是軸向均勻的,在放電管右端出口處有發(fā)散的趨勢(shì)。

        圖4 磁場(chǎng)疊加磁力線的分布 Fig.4 The contour of magnetic field and magnetic force line

        為更清楚地展示電推進(jìn)器工作區(qū)域的磁場(chǎng)強(qiáng)度分布,圖5給出了磁場(chǎng)強(qiáng)度沿著中心軸的分布及局部放大圖,其中黃色線段示意的是圓環(huán)磁體內(nèi)部區(qū)域,即放電管所在位置。從圖5(b)可以看出,圓柱形永磁體內(nèi)部的磁場(chǎng)最強(qiáng),達(dá)到約1 T 量級(jí)。圓環(huán)磁體區(qū)域的磁場(chǎng)強(qiáng)度,在最左端是0.2 T,到中心區(qū)域下降至約0.03 T,在放電管右端出口處接近于0;遠(yuǎn)離放電管出口50 mm 處上升至約0.02 T,之后往更遠(yuǎn)處磁場(chǎng)強(qiáng)度再次緩慢衰減至0。

        圖5 磁場(chǎng)沿著z 軸的分布及局部放大圖 Fig.5 The profiles of magnetic field along z-axis and the local zoom-in plot

        對(duì)于螺旋波等離子體推進(jìn)器,若以13.56 MHz的射頻源產(chǎn)生1018m-3的高密度等離子體,則需要磁場(chǎng)強(qiáng)度約為0.02T[3-5]。圖5(b)顯示永磁體組合產(chǎn)生的磁場(chǎng)在放電管內(nèi)均勻度低于20%,強(qiáng)度也基本滿足產(chǎn)生螺旋波等離子體所需條件。但電推進(jìn)器噴口附近存在的弱磁場(chǎng)區(qū)導(dǎo)致磁場(chǎng)不連續(xù),可能對(duì)等離子體羽流噴射造成一定的不利影響[18],需要深入研究分析。

        本研究中的三維磁場(chǎng)仿真模型是專門針對(duì)螺旋波等離子體推進(jìn)器開發(fā)設(shè)計(jì)的。圖6給出優(yōu)化改進(jìn)磁體組合之后,再仿真得到的磁場(chǎng)位形。由于永磁體組合是軸對(duì)稱分布的,產(chǎn)生的磁場(chǎng)也是三維空間軸對(duì)稱分布的,所以只給出軸截面的磁場(chǎng)強(qiáng)度和磁力線的分布。

        圖6 優(yōu)化磁體組合之后的電推進(jìn)器磁場(chǎng)位形分布 Fig.6 The magnetic field distribution for the optimized assembly of permanent magnets

        基于仿真得到的三維磁場(chǎng)位形,進(jìn)行了幾十萬個(gè)離子加速的測(cè)試模擬,給定離子初始位置和速度分布,求解離子運(yùn)動(dòng)控制方程,追蹤離子運(yùn)動(dòng)軌跡。離子加速的測(cè)試模擬中采用的是相對(duì)論離子運(yùn)動(dòng)方程:

        式中:P是離子動(dòng)量;q是離子電荷量;r是離子在三維空間的位置坐標(biāo);γ是相對(duì)論因子;mp是靜止離子質(zhì)量;c是光速;B是離子所在位置的磁感應(yīng)強(qiáng)度,而B隨著離子運(yùn)動(dòng)在空間維度中不斷更新,由計(jì)算網(wǎng)格點(diǎn)上的磁場(chǎng)通過雙線性插值得到。

        4 模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

        圖7是模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比,兩者形狀基本吻合。觀察實(shí)驗(yàn)點(diǎn)火結(jié)果發(fā)現(xiàn),放電室右端出口附近的等離子體羽流周圍較亮,中心區(qū)域偏暗。而理論上講,如果右端出口處的磁場(chǎng)較大,離子會(huì)被磁場(chǎng)有效束縛[14],等離子體羽流中心密度高,應(yīng)較周圍區(qū)域偏亮。因此,實(shí)驗(yàn)點(diǎn)火的結(jié)果與理論預(yù)期的結(jié)果不一致。其原因可能是放電室右端出口區(qū)域的磁場(chǎng)較弱,使得較重的離子不能被有效約束而是向周圍甩出,造成羽流中心的離子密度低,因而亮度偏暗。

        圖7 測(cè)試粒子模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比 Fig.7 The comparison of results between test particle simulation and discharge experiment

        5 結(jié)束語

        本文基于等效磁荷方法,建立了專門針對(duì)螺旋波等離子體推進(jìn)器的三維磁場(chǎng)仿真模型。該模型的計(jì)算方法簡(jiǎn)單,計(jì)算效率高,且使用靈活。在驗(yàn)證磁場(chǎng)仿真模型正確性基礎(chǔ)上,模擬出圓柱形與圓環(huán)形永磁體組合產(chǎn)生的磁場(chǎng)位形以及磁場(chǎng)強(qiáng)度分布特征。給定不同的磁鐵構(gòu)造,通過大量仿真計(jì)算,給出放電室內(nèi)的三維磁場(chǎng)位形和磁場(chǎng)強(qiáng)度分布,從中優(yōu)選出滿足螺旋波等離子體推進(jìn)器的磁鐵構(gòu)造。

        三維磁場(chǎng)仿真模型和磁鐵構(gòu)造方案還有待在電推力測(cè)試和羽流特性試驗(yàn)中不斷改進(jìn)和優(yōu)化,其中,解決出口磁場(chǎng)強(qiáng)度偏弱導(dǎo)致羽流發(fā)散的問題,是提高電推進(jìn)器工作效率的關(guān)鍵。

        (References)

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