高麗（江蘇油田石油工程院，江蘇 揚(yáng)州 255006）

秦3斷塊位于東臺(tái)坳陷金湖凹陷，是一個(gè)受斷層控制的層狀構(gòu)造油藏，含油層系E1f3+2。E1f3儲(chǔ)層孔隙以溶蝕粒間孔和粒內(nèi)溶孔為主，平均孔隙度16.5%，平均滲透率22MD，屬中低孔、中低滲儲(chǔ)層。E1f2儲(chǔ)層孔隙以原生粒間孔、粒間溶孔為主，平均孔隙度10.4%，平均滲透率＜1MD，屬低-特低孔、特低滲儲(chǔ)層。地面原油密度0.8942-0.9047g/cm3，動(dòng)力粘度98.59-188.34MPa.s，凝固點(diǎn)35-36℃。原油流動(dòng)性差，給有桿泵舉升工藝帶來(lái)一定困難。因此,需要有針對(duì)性地開(kāi)展采油工藝研究,以合理開(kāi)發(fā)深層油氣資源，提高低滲、低產(chǎn)能油田的開(kāi)發(fā)效益。

1 Q3塊開(kāi)發(fā)中存在的難題

1.1 儲(chǔ)層物性差，屬中低孔、低滲-特低滲油藏。這類油藏巖石受壓后,其滲透率隨壓力的增加而降低,雖然巖石在卸壓后,滲透率有一定程度的恢復(fù),但不能恢復(fù)到初始值。多次圍壓和松弛作用使?jié)B透率不斷下降,在近井地帶形成壓敏低滲區(qū)。因此在開(kāi)發(fā)這類油藏時(shí)應(yīng)特別注意保持合理的地層壓力,優(yōu)化機(jī)桿泵設(shè)計(jì)，以避免生產(chǎn)壓差過(guò)大產(chǎn)生壓敏效應(yīng),從而降低采液指數(shù)。

1.2 原油動(dòng)力粘度大，油品性質(zhì)較差。該區(qū)塊單井產(chǎn)液低，有些生產(chǎn)井在停機(jī)一段時(shí)間后再啟機(jī)時(shí)，發(fā)生光桿被拉彎。針對(duì)區(qū)塊原油粘度高的特點(diǎn)，開(kāi)展井筒加熱降粘工藝研究。

2 采油工藝優(yōu)化設(shè)計(jì)

2.1 生產(chǎn)壓差的確定

合理的生產(chǎn)壓差應(yīng)在滿足區(qū)塊配產(chǎn)的前提下，避免形成水錐、油層出砂和油藏脫氣。為提高泵效，防止原油在地層中脫氣，根據(jù)地層原油飽和壓力，確定井底最小流壓。該塊飽和壓力3.32MPa，Q3塊最小井底流壓3.32MPa。另根據(jù)達(dá)西滲流公式，在采油指數(shù)0.0215m3/d.m.MPa，單井產(chǎn)能4t/d的情況下，區(qū)塊生產(chǎn)壓差為11-13MPa。

2.2 下泵深度的確定

由于該區(qū)塊儲(chǔ)層物性差，壓力傳導(dǎo)慢，易在近井地帶形成一個(gè)壓力虧損帶，結(jié)合井底最小流壓及生產(chǎn)壓差研究情況，確定區(qū)塊常規(guī)井下泵深度1800-2300m,水平井下泵深度1600-1800m,單井下泵深度根據(jù)實(shí)測(cè)資料和試油情況確定，并隨注水受效情況及時(shí)調(diào)整。

2.3 工作制度的確定

由于該區(qū)塊原油粘度較高、流動(dòng)阻力大，為降低原油進(jìn)泵阻力，提高抽油泵充滿系數(shù)，應(yīng)盡可能選擇大泵徑。但同時(shí)考慮到隨泵掛深度加大，泵徑越大，沖程損失和懸點(diǎn)載荷的增加幅度越大，在深抽時(shí)宜選擇小泵。確定區(qū)塊采用￠32mm/￠38mm泵，沖程3-5m，沖次3-6n/min。

2.4 抽油桿設(shè)計(jì)

針對(duì)區(qū)塊原油粘度大，流動(dòng)阻力大，開(kāi)展電熱抽油桿加熱降粘工藝研究。

2.4.1 井筒流體變化分析

根據(jù)儲(chǔ)層流體特點(diǎn)，預(yù)測(cè)不同產(chǎn)液量和不同含水時(shí)井筒流動(dòng)溫度剖面。

其中:K，總傳熱系數(shù)，W/（m2.oC）；t1s，井底溫度，oC；D，套管外徑，mm；G，液體質(zhì)量流量，t/d；C，液體比熱，KJ/kg·℃；α，地溫梯度；h，所求點(diǎn)井筒高度（距井底的高度）。

表1 井筒溫度隨產(chǎn)量的變化（含水率為0

表2 含水率對(duì)井筒溫度的影響（產(chǎn)量5t）

從圖1、圖2可以看出，當(dāng)含水一定時(shí)，在同一深度處，產(chǎn)液量越低，流體溫度越低；當(dāng)產(chǎn)量一定時(shí)，在同一深度處，含水越低流體溫度相對(duì)越低。

Q3斷塊凝固點(diǎn)35-36度，單井日產(chǎn)液2t左右,含水4.9%，原油流至井口的溫度在30度左右，因此該區(qū)的低產(chǎn)井可以采用井筒電加熱工藝降低井口油流阻力。

2.4.2 原油熱敏性分析

由室內(nèi)原油粘溫曲線，可以看出溫度對(duì)粘度的影響較大，在40度左右曲線出現(xiàn)拐點(diǎn)，原油粘度開(kāi)始明顯變大，由40度的344mpa.s升至35度的1902mpa.s。

表3 原油粘溫曲線

通過(guò)對(duì)區(qū)塊井筒流體溫度和原油熱敏性分析可知，通過(guò)加熱油管內(nèi)的流體，可以達(dá)到降低原油粘度、清防蠟的目的。

2.4.3 熱桿長(zhǎng)度設(shè)計(jì)

電熱桿的下入深度取決于井筒內(nèi)原油的析蠟點(diǎn)和凝固點(diǎn)。根據(jù)本區(qū)凝固點(diǎn)35-36度，析蠟點(diǎn)42-43度，計(jì)算所需電加熱深度。

式中:L-所需加熱深度（m）;a-常數(shù)；d-該油區(qū)的地溫梯度（℃/100m）;T-析蠟溫度（℃）。

由于蠟的析出還與油流速度、含水、溶解氣量等因素有關(guān)，因此，確定本區(qū)電熱桿下入深度700-900m.

3 結(jié)語(yǔ)

3.1 Q3塊油品動(dòng)力粘度大，凝固點(diǎn)高，在低產(chǎn)液、低含水停機(jī)情況下，易導(dǎo)致井筒堵塞開(kāi)抽困難。針對(duì)上述問(wèn)題，開(kāi)展井筒加熱降粘工藝研究,有效解決生產(chǎn)難題。

3.2 Q3塊油藏滲流能力較差,開(kāi)發(fā)中存在壓敏效應(yīng),加深泵掛放大生產(chǎn)壓差并不一定能提高油井產(chǎn)量,最大生產(chǎn)壓差應(yīng)控制在13 MPa左右,以減少壓敏傷害,確保油井產(chǎn)能。