劉新峰,李 睿,丁祖德,吳培關(guān)
(昆明理工大學(xué)建筑工程學(xué)院,云南昆明650000)
三臺階七步法臺階長度對巖堆體隧道穩(wěn)定性的影響分析
劉新峰*,李 睿,丁祖德,吳培關(guān)
(昆明理工大學(xué)建筑工程學(xué)院,云南昆明650000)
基于某高速公路隧道穿越巖堆體的工程實踐,建立了巖堆體隧道采用三臺階七步留核心土法施工的三維數(shù)值計算模型,分析不同臺階長度下巖堆體隧道圍巖應(yīng)力、拱頂下沉、圍巖水平位移以及圍巖塑性區(qū)的變化規(guī)律,并與現(xiàn)場實測結(jié)果進行對比。結(jié)果表明:合理的臺階長度能明顯改善圍巖受力狀況,限制周邊圍巖位移。進行巖堆體隧道開挖時,建議采用短臺階,臺階長度控制在4m以內(nèi)。所得結(jié)論可為巖堆體隧道施工提供有益參考。
巖堆體隧道;三臺階七步法;臺階長度;數(shù)值模擬
我國西南地區(qū)廣泛分布著巖堆體,它由砂黏土夾碎石、砂黏土及塊石土構(gòu)成,為塌落巖體在坡腳的松散堆積體。由于巖堆體的物質(zhì)組成不均一,孔隙度大,結(jié)構(gòu)松散,透水性強,本身處于極限平衡狀態(tài),屬于特殊的軟弱圍巖[1],在穿越巖堆體隧道施工中,易出現(xiàn)洞內(nèi)坍方、襯砌開裂、地表變形及滑坡等病害。近年來,隨著西南地區(qū)交通建設(shè)中巖堆體病害的突出,對巖堆體的綜合治理和施工技術(shù)相關(guān)研究已逐漸增多[2-6]。
在隧道施工中,臺階法仍然是目前的主流方法,當圍巖較差時,施工中經(jīng)常采用三臺階七步工法。在三臺階七步工法中,臺階的長度是保障施工安全與進度的重要措施,其對拱頂?shù)某两狄约皣鷰r的水平位移的約束均有重要作用。皇甫明等[7]指出留設(shè)核心土能顯著地減小地層的水平位移,同時也有抑制工作面前方地層的垂直位移的作用;袁金秀[8]利用FLAC-3D有限差分軟件對不同臺階長度和核心土長度進行分析。然而,對于隧道穿越巖堆體這種特殊地質(zhì)條件,三臺階七步工法臺階長度的合理選取尚無明確依據(jù),從已有成果來看,不同地質(zhì)下臺階長度的一般范圍在2~10m之間。臺階長度過長會影響初支封閉成環(huán),存在安全風(fēng)險,臺階長度過短,則會影響施工的空間?;诖?,本文研究巖堆體隧道采用三臺階七步工法的合理臺階長度,以為類似工程提供有益參考。
云南省麻昭高速公路某隧道長約1530m,凈寬12m,凈高10.33m。該隧道進出口均為大型巖堆體,巖塊由泥質(zhì)灰?guī)r、砂質(zhì)灰?guī)r、灰?guī)r、泥灰?guī)r組成,質(zhì)地較疏松,含土量較多,孔隙率大,透水性強。巖堆體邊坡平均坡度25°~40°,覆蓋層為碎石粉質(zhì)粘土以及碎石、塊石等。隧道施工從昭通端洞口單頭掘進,由于進出口圍巖較差,且淺埋偏壓,麻柳灣端口采用25m長?108mm長管棚,昭通端洞口采用30m長?108mm長管棚,環(huán)向間距為40cm,設(shè)置在襯砌拱部120°范圍內(nèi)。洞口采用三臺階七步法,按照Ⅴ級圍巖支護參數(shù)施工,初期支護以網(wǎng)噴混凝土+錨桿+型鋼鋼架組成,錨桿采用自進式?25mm中空注漿錨桿,長3.5m,間距1.0m×0.5m,呈梅花狀布置;超前小導(dǎo)管為?42mm×4mm的熱軋無縫鋼管,長4.5m,環(huán)向間距30~50cm,設(shè)置于襯砌拱部約120°范圍內(nèi),外插角5°~15°;仰拱基底采用?42mm注漿小導(dǎo)管加固,長3.5m,間距1.2m×0.5m;型鋼采用I22a;噴射C25混凝土,厚度為29cm。
2.1 計算模型
考慮模型邊界效應(yīng)和計算效率,計算模型的橫向取寬92m,隧道最大埋深32m,隧道底部向下取30m,縱向取為50m。計算采用的地層和支護材料物理力學(xué)參數(shù)見表1。
表1 圍巖與支護材料的物理力學(xué)參數(shù)
計算中,土體采用M-C模型,實體單元模擬,其余支護參數(shù)采用彈性模型,鋼拱架采用梁單元模擬,超前導(dǎo)管和錨桿采用桿單元模擬,噴射混凝土采用殼單元模擬。模型邊界為左右施加水平方向約束,底部施加豎直方向的約束,整體計算模型與施工步驟示意圖分別如圖1和圖2所示。
圖1 計算模型
圖2 施工步驟示意圖
2.2 施工過程模擬和計算工況
計算時,按照三臺階七步開挖法進行開挖模擬。開挖進尺均采用1m,上臺階高度為3.5m,上臺階核心土高度為1.7m,中臺階3m,下核心土高度為2.6m,左右臺階錯開2m,仰拱高度1.23m,仰拱距離掌子面的距離均保持15~20m,如圖3所示。
圖3 臺階與核心土尺寸尺寸(單位:cm)
在保持核心土長度為6m的情況下,分別模擬臺階長度為2m、3m、4m、6m和8m共5種計算工況,并提取相應(yīng)的位移分析點進行分析,如圖4所示。
圖4 模型位移分析點布置圖
3.1 對圍巖應(yīng)力的影響
分析點A處(拱頂處)圍巖應(yīng)力隨臺階長度的變化曲線見圖5、圖6,分析點B處(左拱腰處)圍巖應(yīng)力隨臺階長度的變化曲線見圖7、圖8。
由圖5、6可知,5種工況下的分析點A的最大主應(yīng)力隨著開挖的過程先減小后增大,再減小至趨于穩(wěn)定。隨著臺階長度的增加,分析點A處的主應(yīng)力波動范圍也隨著增大,收斂速度也隨著變緩慢。從應(yīng)力釋放的快慢考慮,臺階長度越短,拱頂應(yīng)力釋放得越快。在開挖深度為27m時,臺階長度3m與臺階長度4拱頂應(yīng)力的曲線相差不大,應(yīng)力收斂較快。
由圖7、8可知,5種工況下分析點B的最大主應(yīng)力隨著臺階長度的增加而增大,臺階長度超過4m后最大主應(yīng)力的曲線變化不大。但是水平應(yīng)力釋放的時間隨著臺階長度的增大而變長。當臺階長度為2m、3m時,最大主應(yīng)力在開挖至7m后趨于穩(wěn)定;當臺階長度為4m時,最大主應(yīng)力在開挖至9m后趨于穩(wěn)定;當臺階長度為6m時,最大主應(yīng)力在開挖至13m后趨于穩(wěn)定;當臺階長度為8m時,最大主應(yīng)力應(yīng)力在17m后趨于穩(wěn)定。而分析點B的最小主應(yīng)力隨著臺階長度的增加而減小。
圖5 分析點A最大主應(yīng)力
圖6 分析點A最小主應(yīng)力
圖7 分析點B最大主應(yīng)力
3.2 對圍巖變形的影響
(1)圍巖塑性區(qū)。圍巖塑性區(qū)主要集中在掌子面前后以及拱腳和墻腳處,隨著臺階長度的增長,圍巖塑性區(qū)的范圍隨之減小。臺階長度為2m時,塑性區(qū)的范圍最為明顯,對掌子面的影響深度為1.8m,臺階長度為4m時,塑性區(qū)范圍明顯減小,對掌子面的影響深度為1.2m,臺階長度6m和8m時的塑性區(qū)范圍變化不大,對掌子面的影響深度約為1m。
圖8 分析點B最小主應(yīng)力
(2)圍巖豎向、水平位移。5種臺階長度下,洞口處地表與拱頂沉降值以及掌子面附近拱頂?shù)某两抵狄妶D9、圖10,拱腳處的水平位移見圖11。由圖9可知,隨著臺階長度的增加,洞口處拱頂?shù)某两狄搽S著增加,當臺階長度為2m時,洞口拱頂沉降值最小,為39.01mm,臺階長度為3m時,拱頂沉降值增加9.9%,臺階長度為4m時,較臺階長度為3m時的拱沉降增加4.4%,臺階長度超過4m后,拱頂沉降變化不大,但明顯大于臺階長度為2m和3m時拱頂?shù)某两抵?,地表沉降表現(xiàn)與拱頂一致;由圖10可知,開挖至一個循環(huán)后,從掌子面前后圍巖拱頂沉降分析,臺階長度為2m、3m和4m時拱頂沉降值緩慢增加,而臺階長度為6m和8m時拱頂沉降值較大;由圖11所示,在開挖至28m時,隨著臺階長度的增加,拱腳的水平位移先是變大之后趨于平穩(wěn),臺階長度在2m、3m、4m時,拱腳水平收斂值分別為26.77mm、29.50mm、32.31mm,水平收斂值變化不大,而當臺階長度為6m時,拱腳水平收斂值為42.82mm,較臺階長度為4m時增大32.54%。
圖9 洞口處地表與拱頂沉降
選取某高速公路隧道進口端Ⅴ級圍巖段內(nèi)的K30+720斷面,對該斷面拱頂沉降實測結(jié)果與相同斷面處模擬結(jié)果進行比較分析。其中數(shù)值計算的結(jié)果來自于模型中目標斷面上相應(yīng)位置上的節(jié)點的位移,監(jiān)測結(jié)果數(shù)據(jù)則是來自實際開挖過程中與模擬開挖的時步內(nèi)容相一致的某一時間段的監(jiān)測數(shù)據(jù)。右洞K30+ 720斷面的拱頂沉降以及周邊收斂的數(shù)值模擬結(jié)果與現(xiàn)場實測結(jié)果見圖12、圖13。
圖10 掌子面前后拱頂沉降
圖11 拱腳水平位移
圖12 K30+720斷面的拱頂沉降
圖13 K30+720斷面周邊收斂
由圖12可知,拱頂?shù)某两翟谒淼篱_挖后的0~8d增長迅速,在上臺階開挖完成時,拱頂沉降的模擬值為22.05mm,在開挖一個循環(huán)時,拱頂沉降模擬值為42.52mm,占總沉降的94.6%,30d后拱頂沉降值趨于穩(wěn)定,最終拱頂沉降量的模擬值為44.95mm,實測值為53.28mm,相差8.3mm;由圖13可知,水平收斂的最終模擬值為 32.20mm,實測值為 36.80mm,相差4.60mm。由于實際開挖對周圍巖體的擾動和損傷等問題,而數(shù)值模擬又難以考慮,造成數(shù)值模擬的影響值小于實測值。從總體看來,實測值和數(shù)值模擬值結(jié)果比較相近,說明對隧道模型的模擬,基本上符合隧道現(xiàn)場的實際變化規(guī)律。
(1)對于三臺階七步工法穿越巖堆體隧道,應(yīng)該采取短臺階,臺階長度建議取4m或以內(nèi),當臺階長度達到6m或更長時,圍巖的位移以及拱腳和墻腳的應(yīng)力將會有顯著的變化。
(2)由于巖堆體松散軟弱,孔隙率大,透水性強,在隧道施工時應(yīng)該避免雨季施工,必要時應(yīng)該對臺階以及核心土進行噴射混凝土加固。
(3)設(shè)置鎖腳小導(dǎo)管,鎖腳小導(dǎo)管對圍巖的位移抑制作用明顯,針對具體施工情況,局部位置可以加強設(shè)置鎖腳小導(dǎo)管以改善圍巖的受力。
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U458.1
A
1004-5716(2015)10-0182-04
2015-05-17
2015-05-19
國家自然科學(xué)基金項目(51308270)、云南省交通運輸廳科技計劃項目(kkk0201406045)。
劉新峰(1989-),男(漢族),湖南郴州人,昆明理工大學(xué)建筑工程學(xué)院道路與鐵道工程專業(yè)在讀研究生,研究方向:隧道快速施工。