單紹榮，焦世超，劉世云

（1.華電電力科學(xué)研究院，浙江杭州310013；2.哈爾濱汽輪機(jī)有限責(zé)任公司，黑龍江哈爾濱150000）

660MW超超臨界節(jié)流調(diào)節(jié)機(jī)組滑壓研究及應(yīng)用

單紹榮1，焦世超1，劉世云2

（1.華電電力科學(xué)研究院，浙江杭州310013；2.哈爾濱汽輪機(jī)有限責(zé)任公司，黑龍江哈爾濱150000）

火電機(jī)組部分負(fù)荷運(yùn)行時(shí)滑壓調(diào)整是當(dāng)前的必然。傳統(tǒng)噴嘴調(diào)節(jié)和新引進(jìn)的節(jié)流調(diào)節(jié)機(jī)組滑壓優(yōu)化過程中，負(fù)荷與壓力關(guān)系曲線走勢(shì)不一致，導(dǎo)致節(jié)流調(diào)節(jié)尋找滑壓運(yùn)行曲線的方法也不一致。針對(duì)某廠由上汽引進(jìn)西門子技術(shù)制造，660MW兩只高調(diào)門全周進(jìn)汽節(jié)流調(diào)節(jié)機(jī)組，通過高精度試驗(yàn)，研究分析如何獲得該型機(jī)組滑壓曲線，并提出區(qū)別于傳統(tǒng)滑壓曲線的調(diào)門開度與負(fù)荷關(guān)系滑壓曲線。結(jié)合影響滑壓曲線實(shí)施的AGC、一次調(diào)頻響應(yīng)速度慢的問題給出解決建議。該文建議節(jié)流調(diào)節(jié)機(jī)組在負(fù)荷相應(yīng)要求較高的情況下采用調(diào)門半開的運(yùn)行方式，以保證電網(wǎng)的快速響應(yīng)需求。而在采用協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)優(yōu)化，充分利用機(jī)組大容器蓄熱能力，參與調(diào)節(jié)負(fù)荷響應(yīng)速度的情況下，采用調(diào)門全開的運(yùn)行方式，這樣既能保證機(jī)組最高的經(jīng)濟(jì)性，又能保證電網(wǎng)快速響應(yīng)的需求。

節(jié)流調(diào)節(jié)；滑壓運(yùn)行；滑壓曲線；AGC；一次調(diào)頻；試驗(yàn)研究；調(diào)門半開；調(diào)門全開

0　引言

根據(jù)目前國內(nèi)各類型發(fā)電機(jī)組容量來看，煤電仍然占據(jù)主要地位。而煤電機(jī)組目前除了常用的節(jié)能減排技術(shù)可以降低煤耗提高經(jīng)濟(jì)性外，提高初蒸汽參數(shù)可以帶來理論效率的提高，從而從根本上降低煤耗提高經(jīng)濟(jì)性。目前從國內(nèi)大容量煤電機(jī)組來看百萬機(jī)組已開始被推廣應(yīng)用，而60萬、66萬等級(jí)的超臨界、超超臨界煤電機(jī)組應(yīng)用已經(jīng)比較廣泛。且機(jī)組在當(dāng)前電網(wǎng)實(shí)際運(yùn)行中并不能保證時(shí)刻在額定負(fù)荷運(yùn)行，實(shí)際平均負(fù)荷約70%，在這種部分負(fù)荷運(yùn)行時(shí)必會(huì)帶來較低的效率和經(jīng)濟(jì)性的降低。為在當(dāng)前形勢(shì)下響應(yīng)國家節(jié)能減排號(hào)召，部分負(fù)荷下滑壓運(yùn)行就成為必然。而傳統(tǒng)噴嘴調(diào)節(jié)和新型節(jié)流調(diào)節(jié)[1，3]機(jī)組，滑壓優(yōu)化過程中，負(fù)荷與壓力關(guān)系曲線走勢(shì)不一致。噴嘴調(diào)節(jié)機(jī)組滑壓線型多為上開口拋物線型，而全周進(jìn)汽節(jié)流調(diào)節(jié)機(jī)組滑壓曲線走勢(shì)并無拐點(diǎn)存在。且該種節(jié)流調(diào)節(jié)機(jī)組的滑壓和定壓運(yùn)行之間的熱經(jīng)濟(jì)性比較方式，目前尚無定論[2，3]。某廠由上汽引進(jìn)西門子技術(shù)制造，660MW節(jié)流調(diào)節(jié)機(jī)組，采用兩只高調(diào)門同開度節(jié)流，全周進(jìn)汽滑壓運(yùn)行[4]，為滿足AGC快速負(fù)荷響應(yīng)的要求，高壓調(diào)門實(shí)際留有較大的裕量調(diào)節(jié)負(fù)荷，因此部分負(fù)荷運(yùn)行下，高調(diào)門節(jié)流損失較大，對(duì)機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性造成不利影響[5]。通過高精度試驗(yàn)對(duì)上汽該型660MW汽輪機(jī)進(jìn)行滑壓優(yōu)化，研究分析其滑壓優(yōu)化方法，給出兼顧機(jī)組經(jīng)濟(jì)性和實(shí)際可控性的滑壓曲線，并針對(duì)影響滑壓曲線實(shí)施的AGC、一次調(diào)頻響應(yīng)速度慢的問題給出部分解決方案，可為同型汽輪機(jī)運(yùn)行優(yōu)化方式提供借鑒。

1　滑壓優(yōu)化理論方法

1.1滑壓優(yōu)化理論

在運(yùn)行參數(shù)和機(jī)組熱力循環(huán)系統(tǒng)不變的運(yùn)行狀態(tài)下，機(jī)組負(fù)荷與主蒸汽流量成正比，而主蒸汽流量與其壓力和高調(diào)門開度成正比，即此時(shí)機(jī)組負(fù)荷與主蒸汽壓力和高調(diào)門開度關(guān)系可表示為[6]：

式中Ng—機(jī)組負(fù)荷；

P0—主蒸汽壓力；

Cv—調(diào)門線性開度；

由上式可知，同樣Ng、P0越大則Cv越小。該種運(yùn)行方式下將帶來如下影響：首先主蒸汽壓力P0增大，機(jī)組郎肯循環(huán)效率較高，有利于經(jīng)濟(jì)性的提高。但高調(diào)門開度Cv較小，節(jié)流損失較大，導(dǎo)致高壓缸效率降低，不利于經(jīng)濟(jì)性的提高。再則因主汽壓力提高，需要給水壓力相應(yīng)提高，那么給水泵功率提升，給水泵汽輪機(jī)進(jìn)汽量將增加，最終導(dǎo)致大汽輪機(jī)做功減少。對(duì)于該型機(jī)組給水泵實(shí)測(cè)功耗占機(jī)組出力的1.81%。因此，滑壓優(yōu)化的實(shí)質(zhì)是尋找各負(fù)荷Ng下主蒸汽壓力P0與高調(diào)門開度Cv的最佳匹配關(guān)系，確定最佳滑壓閥位和相應(yīng)的滑壓曲線。

1.2滑壓優(yōu)化方法

滑壓優(yōu)化一般可采用高精度試驗(yàn)尋優(yōu)法和耗差分析法[7]，由于耗差分析主要針對(duì)不同負(fù)荷各種滑壓下影響經(jīng)濟(jì)性的主要參數(shù)進(jìn)行耗差分析從而得出結(jié)論，因此耗差分析法忽略了一部分影響經(jīng)濟(jì)性的次要因素，誤差不可避免。因此該文建議在可行的方案下通過高精度試驗(yàn)的實(shí)測(cè)手段，獲得機(jī)組在各負(fù)荷下不同滑壓運(yùn)行方式的熱耗率差異。將試驗(yàn)結(jié)果繪制成各負(fù)荷不同壓力下關(guān)系曲線，或繪制成不同滑壓閥位下熱耗與機(jī)組負(fù)荷的關(guān)系曲線，對(duì)其經(jīng)濟(jì)性比較，從而獲得優(yōu)化的滑壓曲線。

2　660MW節(jié)流調(diào)節(jié)機(jī)組滑壓優(yōu)化試驗(yàn)

2.1試驗(yàn)概況

針對(duì)某廠上汽660MW節(jié)流調(diào)節(jié)機(jī)組開展定滑定試驗(yàn)研究，機(jī)組型式為超超臨界、一次中間再熱、單軸、四缸、四排汽、雙背壓凝汽式汽輪機(jī)，設(shè)兩只高壓調(diào)門，全周進(jìn)汽?；瑝簝?yōu)化試驗(yàn)按照ASME PTC6-2004標(biāo)準(zhǔn)要求進(jìn)行，分別在400MW、460MW、530MW、600MW設(shè)置了4個(gè)負(fù)荷點(diǎn)，每一負(fù)荷點(diǎn)按不同壓力選取4種滑壓方式進(jìn)行比較，試驗(yàn)結(jié)果對(duì)熱耗和機(jī)組負(fù)荷進(jìn)行主蒸汽溫度、再熱壓損、再熱蒸汽溫度、低壓缸排汽壓力進(jìn)行二類修正。本試驗(yàn)為首次開展該類型機(jī)組試驗(yàn)，因此為可靠起見采用傳統(tǒng)的同負(fù)荷下定壓力方式進(jìn)行。該文后續(xù)分析及結(jié)論建議該型機(jī)組采用同負(fù)荷下定調(diào)門開度方式，這樣更加有利于分析得出該型機(jī)組的定滑定曲線—負(fù)荷與調(diào)門開度關(guān)系曲線。

2.2滑壓試驗(yàn)特點(diǎn)及建議

圖1　主汽壓力與熱耗關(guān)系曲線

試驗(yàn)得知該類型（節(jié)流調(diào)節(jié)）機(jī)組部分負(fù)荷下，熱耗隨調(diào)門開度增加而降低，即經(jīng)濟(jì)性隨調(diào)門開度增加而提高。傳統(tǒng)帶調(diào)節(jié)級(jí)噴嘴調(diào)節(jié)機(jī)組，定負(fù)荷滑壓運(yùn)行時(shí)熱力系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性存在拐點(diǎn)。而該型全周進(jìn)汽節(jié)流調(diào)節(jié)機(jī)組在試驗(yàn)分析中并未發(fā)現(xiàn)該類拐點(diǎn)，且隨著壓力降低，熱耗率也降低，直至兩只高調(diào)門全開。因此高調(diào)門全開（即主蒸汽壓力最低）時(shí)機(jī)組熱耗最低，經(jīng)濟(jì)性最好，圖1為各負(fù)荷下試驗(yàn)滑壓主蒸汽壓力對(duì)應(yīng)的熱耗關(guān)系曲線。

圖1可以看出該型節(jié)流調(diào)節(jié)機(jī)組與傳統(tǒng)噴嘴調(diào)節(jié)機(jī)組定負(fù)荷不同壓力的曲線走勢(shì)并不一致。且600MW和460MW負(fù)荷時(shí)主汽壓力與熱耗關(guān)系幾乎為線性關(guān)系，而530MW和400MW負(fù)荷下主汽壓力與熱耗關(guān)系曲線為反常的上凸形曲線。該現(xiàn)象分析如下：首先600MW和460MW負(fù)荷下該型機(jī)組隨主汽壓力下降導(dǎo)致的郎肯循環(huán)效率降低帶來的經(jīng)濟(jì)性降低效果，與高壓缸效率提升和給水泵功耗下降帶來的經(jīng)濟(jì)性提升效果，基本呈線性關(guān)系增減。而530MW和400MW負(fù)荷下該型機(jī)組隨著主汽壓力下降，郎肯循環(huán)效率降低帶來的經(jīng)濟(jì)性降低，與高壓缸效率提升和給水泵功耗下降帶來的經(jīng)濟(jì)性提升，綜合效果為隨著主汽壓力降低、調(diào)門開度增加，機(jī)組經(jīng)濟(jì)性往優(yōu)越的方向發(fā)展，且發(fā)展速度先慢后快。即隨著主汽壓力降低、調(diào)門開度增加，郎肯循環(huán)效率降低速度先快后慢；或者高壓缸效率提升速度和給水泵功耗下降速度先慢后快，結(jié)合后續(xù)分析的圖2和圖3可知，高壓缸效率和給水泵汽輪機(jī)進(jìn)汽量并無明顯此類現(xiàn)象。因此判斷為郎肯循環(huán)效率降低的速度為先快后慢，是導(dǎo)致圖形反常上凸的主要因素。

2.3高壓缸效率變化

根據(jù)圖2所示不同負(fù)荷不同主蒸汽壓力下，高壓缸效率隨主蒸汽壓力降低而提高，兩只高調(diào)門全開時(shí)高壓缸效率最高，此時(shí)高調(diào)門無節(jié)流損失，高壓缸效率基本維持在88.88%上下。各負(fù)荷下高壓缸效率最大的變化范圍79.08%～89.04%，最小的變化范圍也達(dá)到82.76%～88.70%，因此高調(diào)門部分開度時(shí)節(jié)流損失不可小噓，影響高壓缸效率變化范圍達(dá)6～10個(gè)百分點(diǎn)，影響機(jī)組效率1.33%以上，平均影響熱耗95kJ/（kW·h），平均影響煤耗3g/（kW·h）左右。因此，機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，較小高調(diào)門開度使得高壓缸效率嚴(yán)重偏離高效工作區(qū)，這種調(diào)門小開度運(yùn)行方式將對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性造成顯著不利影響。

圖2　主汽壓力與高壓缸效率關(guān)系曲線

2.4給水泵汽輪機(jī)進(jìn)汽量變化

不同滑壓運(yùn)行方式下給水泵汽輪機(jī)進(jìn)汽量變化如圖3所示，從圖中可以看出隨著主蒸汽壓力的降低，給水泵汽輪機(jī)進(jìn)汽量也降低，軸功率減小。相對(duì)來說雖然小機(jī)轉(zhuǎn)速降低會(huì)導(dǎo)致小機(jī)效率的下降，但這樣可以有更多的蒸汽留在大汽輪機(jī)用于做功發(fā)電，對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性有利。

圖3　主汽壓力與給水泵汽輪機(jī)進(jìn)汽流量關(guān)系曲線

相同負(fù)荷采用不同滑壓運(yùn)行時(shí)，高調(diào)門開度越大，小機(jī)進(jìn)汽流量越小。給水泵功耗下降，提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。

2.5機(jī)組熱耗與負(fù)荷關(guān)系

因首次開展該類型機(jī)組滑壓優(yōu)化，謹(jǐn)慎起見本次試驗(yàn)采用傳統(tǒng)定負(fù)荷不同壓力的方式進(jìn)行。建議讀者針對(duì)該類型機(jī)組開展滑壓優(yōu)化時(shí)，采用定負(fù)荷不同調(diào)門開度的方式，方便分析并順利得出滑壓曲線，且該類型機(jī)組滑壓曲線建議給出為負(fù)荷與調(diào)門開度的關(guān)系曲線。本次雖然采用了傳統(tǒng)定負(fù)荷不同主汽壓力的方式，并不影響得出該文之結(jié)論。

不同滑壓運(yùn)行方式下，調(diào)門開度大?。ㄖ髡羝麎毫Γ┡c機(jī)組負(fù)荷變化關(guān)系如表1和圖4所示。通過機(jī)組負(fù)荷與熱耗關(guān)系曲線可以看出隨著調(diào)門開度的增大，滑壓熱耗也伴隨降低。機(jī)組運(yùn)行隨著調(diào)門開度的增加，經(jīng)濟(jì)性向好的方向發(fā)展。

根據(jù)以上試驗(yàn)情況看，上汽采用西門子技術(shù)的660MW汽輪機(jī)組在降低主蒸汽壓力，增加調(diào)門開度運(yùn)行時(shí)，機(jī)組郎肯循環(huán)效率的降低被缸效提高、給水泵功率下降等有利因素帶來的好處所覆蓋，最終使得機(jī)組總體運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性有所提高。

表1　各負(fù)荷主汽壓力與熱耗計(jì)算結(jié)果

圖4　機(jī)組負(fù)荷與高調(diào)門開度關(guān)系曲線

3　滑壓運(yùn)行方式確定

各負(fù)荷下隨著主汽壓力降低，調(diào)門開度增大時(shí)，各工況調(diào)門開度與主蒸汽壓力及流量關(guān)系曲線如圖5所示，調(diào)門開度與熱耗關(guān)系如圖6所示。

由圖5和圖6可知，各負(fù)荷下，調(diào)門開度越大，主蒸汽壓力、流量越小，經(jīng)濟(jì)性越好。調(diào)門開度在50%～100%之間主蒸汽壓力、主蒸汽流量變化量都相對(duì)較小。調(diào)門開度在50%～100%之間時(shí)，600MW和460MW工況熱耗變化量也相對(duì)較小，530MW和400MW工況熱耗變化率也相對(duì)較小，但較600MW和460MW工況稍大，該現(xiàn)象與圖1分析該工況主汽壓力與熱耗關(guān)系曲線反常上凸時(shí)的原因一致，不再贅述。

可以看出機(jī)組經(jīng)濟(jì)性隨著調(diào)門開度增大經(jīng)濟(jì)性提高，且調(diào)門全開經(jīng)濟(jì)性最好。所以在現(xiàn)實(shí)可操控的前提下實(shí)現(xiàn)調(diào)門全開運(yùn)行是優(yōu)化調(diào)整的目標(biāo)。而根據(jù)目前該廠AGC和一次調(diào)頻的響應(yīng)質(zhì)量看，情況不容樂觀。且若采用調(diào)門全開運(yùn)行方式必定會(huì)占用現(xiàn)有AGC和一次調(diào)頻響應(yīng)資源[8]。

由前述分析可知調(diào)門開度50%～100%時(shí)，主蒸汽壓力、流量變化量有限，且600MW和460MW工況下熱耗變化量也有限，僅530MW和400MW工況下熱耗變化量仍有相對(duì)稍大的空間。但考慮到該廠AGC和一次調(diào)頻相應(yīng)速率欠佳的現(xiàn)實(shí)情況，需要預(yù)留一定的調(diào)門開度作為資源參與調(diào)整。因此結(jié)合該廠實(shí)際情況，目前無法實(shí)現(xiàn)調(diào)門全開的運(yùn)行方式，而調(diào)門半開是一個(gè)不錯(cuò)的選擇，且根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析可知，該種運(yùn)行方式下能夠獲得相對(duì)較大的經(jīng)濟(jì)性提高，且50%～100%開度之間經(jīng)濟(jì)性提高的空間不大。

圖5　調(diào)門開度與主蒸汽壓力及流量關(guān)系曲線

圖6　調(diào)門開度與熱耗關(guān)系曲線

根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知530MW調(diào)門開度50%時(shí)主蒸汽壓力19.90MPa，調(diào)門全開時(shí)主蒸汽壓力19.05MPa。因此調(diào)門開度在50%左右時(shí)，比調(diào)門全開時(shí)主蒸汽壓力高約4.27%。根據(jù)運(yùn)行參數(shù)與熱力參數(shù)不變的邊界條件下，主蒸汽流量與發(fā)電機(jī)有功成正比的關(guān)系可知：高調(diào)門開度50%左右穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)，僅靠調(diào)門調(diào)整至全開狀態(tài)仍然有4.27%左右的負(fù)荷可以參與快速響應(yīng)，可以保證AGC和一次調(diào)頻的要求。其余工況與此類似不再贅述。

表2　530MW調(diào)門半開與調(diào)門全開主蒸汽壓力變化

建議電廠在AGC和一次調(diào)頻品質(zhì)問題未能解決前，相比目前調(diào)門開度在30%左右的滑壓運(yùn)行方式，采用調(diào)門半開的綜合滑壓方式運(yùn)行，能夠帶來比目前更好的經(jīng)濟(jì)性，同時(shí)這種運(yùn)行方式不占用現(xiàn)有的AGC和一次調(diào)頻資源。運(yùn)行人員手動(dòng)修正主蒸汽壓力時(shí)，參照兩只高調(diào)門開度分別50%目標(biāo)進(jìn)行。

4　滑壓曲線自動(dòng)控制

目前機(jī)組國內(nèi)機(jī)組滑壓運(yùn)行曲線，基本是采用機(jī)組負(fù)荷與主蒸汽壓力關(guān)系曲線的形式給出。該種定滑定曲線方式有一定的缺陷，滑壓運(yùn)行時(shí)可控參數(shù)容易受環(huán)境和機(jī)組運(yùn)行條件限制而偏離基準(zhǔn)值。此時(shí)該機(jī)型若仍然采用傳統(tǒng)滑壓曲線給定的主蒸汽壓力參與調(diào)整運(yùn)行，調(diào)門開度將偏離目標(biāo)值。后果可能是調(diào)門開度偏小影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性；也可能是調(diào)門開度偏大，雖然經(jīng)濟(jì)性相對(duì)提高，但是影響機(jī)組AGC、一次調(diào)頻響應(yīng)質(zhì)量和機(jī)組安全性。通常解決方法是將主蒸汽壓力進(jìn)行反向二類修正，獲得新的滑壓目標(biāo)值參與調(diào)整，但對(duì)于運(yùn)行人員要求較高，不利于實(shí)施。

結(jié)合該機(jī)型具有調(diào)門開度越大經(jīng)濟(jì)性越好的特點(diǎn)，給出的滑壓曲線為負(fù)荷與調(diào)門開度的方式。即各部分負(fù)荷下兩只高調(diào)門開度分別為50%運(yùn)行。

這里需要強(qiáng)調(diào)的是：不采用測(cè)量和記錄某一時(shí)期各負(fù)荷下高調(diào)門開度50%時(shí)的主蒸汽壓力，再用該壓力嵌入DEH或DCS系統(tǒng)自動(dòng)調(diào)節(jié)的方式。而采用各負(fù)荷下直接控制調(diào)門開度穩(wěn)定在50%附近，主蒸汽壓力隨當(dāng)前負(fù)荷和調(diào)門開度自動(dòng)跟隨。因此該型機(jī)組滑壓運(yùn)行方式的自動(dòng)控制需要配合修改控制系統(tǒng)。采用調(diào)門開度決定壓力，而非采用壓力決定調(diào)門開度的方式；或采用壓力決定調(diào)門開度，并輔以壓力迭代跟蹤至目標(biāo)調(diào)門開度的方式。這樣就避免了傳統(tǒng)滑壓曲線需要根據(jù)機(jī)組運(yùn)行條件進(jìn)行快速修正的過程，且有些因素?zé)o法實(shí)現(xiàn)快速修正，比如減溫水量、吹灰、抽汽量變化等。

5　滑壓運(yùn)行方式實(shí)施

由于當(dāng)前電網(wǎng)對(duì)機(jī)組AGC、一次調(diào)頻響應(yīng)速率的要求比較高，而目前機(jī)組該響應(yīng)速率并不高，因此無法實(shí)現(xiàn)調(diào)門全開方式運(yùn)行。根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析采用調(diào)門半開的方式既能實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)性的提高，也不占用現(xiàn)有響應(yīng)速率的資源。

針對(duì)改善AGC和一次調(diào)頻品質(zhì)的方式，建議電廠對(duì)一次調(diào)頻控制回路進(jìn)行優(yōu)化，在給水調(diào)節(jié)回路里增加對(duì)一次調(diào)頻的快速響應(yīng)控制，提高機(jī)組負(fù)荷響應(yīng)速度；在一次調(diào)頻動(dòng)作時(shí)，用短時(shí)快速提高一次風(fēng)機(jī)母管壓力的方法，提高一次風(fēng)系統(tǒng)輸送煤粉的能力，同時(shí)瞬間減少抽汽流量（利用減少凝結(jié)水流量來實(shí)現(xiàn)）以提高機(jī)組負(fù)荷[9]。通過協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的優(yōu)化，在充分利用機(jī)組大容器蓄熱效果的同時(shí)又保證了機(jī)組的AGC控制和一次調(diào)頻速率。

待AGC和一次調(diào)頻響應(yīng)品質(zhì)提高后，采用調(diào)門全開滑壓運(yùn)行方式，進(jìn)一步提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。運(yùn)行人員手動(dòng)修正主蒸汽壓力時(shí)，參照兩只高調(diào)門開度分別100%目標(biāo)進(jìn)行。

6　結(jié)語

上汽采用西門子技術(shù)生產(chǎn)的超超臨界660MW節(jié)流調(diào)節(jié)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性隨調(diào)門開度增大而提高。在調(diào)門全開時(shí)經(jīng)濟(jì)性達(dá)到最佳狀態(tài)。

對(duì)于該型全周進(jìn)汽節(jié)流調(diào)節(jié)機(jī)組，滑壓曲線優(yōu)化試驗(yàn)時(shí)，建議在各部分負(fù)荷下，都使用同一組調(diào)門開度開展試驗(yàn)。從而方便試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比和滑壓優(yōu)化結(jié)果的給出。

該型機(jī)組經(jīng)濟(jì)性最佳的滑壓運(yùn)行方式應(yīng)為調(diào)門全開狀態(tài)，為兼顧AGC、一次調(diào)頻響應(yīng)速率，建議目前采用調(diào)門半開的滑壓運(yùn)行方式。待采用控制回路優(yōu)化，增加提高粉管風(fēng)壓、瞬間減少抽汽量、配合利用系統(tǒng)儲(chǔ)能等手段，使得AGC、一次調(diào)頻響應(yīng)品質(zhì)提高后再考慮采用調(diào)門全開的滑壓運(yùn)行方式。

為避免滑壓運(yùn)行時(shí)需要在線對(duì)滑壓曲線進(jìn)行跟蹤修正，且某些實(shí)際因素?zé)o法修正。對(duì)該型機(jī)組采用負(fù)荷與調(diào)門開度的方式給出滑壓運(yùn)行曲線。需要針對(duì)該種運(yùn)行方式修改部分控制系統(tǒng)邏輯。

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Ultra Supercritical 660MW Throttle Unit Experimental Research and Application on Sliding Pressure

SHAN Shao-rong1，JIAO Shi-chao1，LIU Shi-yun2

（1.Huadian Electric Power Research Institute，Hangzhou 310013，China；2.Harbin Turbine Company Limited，Harbin 150000，China）

It is inevitable for thermal power plant sliding pressure adjustment when in part load operation.The load and pressure trend curve is inconsistent，and it has been found when optimizing sliding pressure curve for conventional nozzles regulation and the introduction of new throttle unit，and this lead to different method for finding the sliding pressure curve.High-precision experiments have been taken on Ultra supercritical 660MW Throttle Unit which introduced and manufactured by STP using Siemens technology.The method of finding sliding pressure curve and a kind of new curve was given in this paper，in addition，some suggestion for using the sliding pressure curve also has been given.The article recommends throttle unit with more stringent requirements of load corresponding，operated in GV half open mode，in order to ensure rapidly response to the needs of the grid.In optimizing the use of CCS，combination with making full use of large container unit heat storage capacity，involved in regulating the response of load.Then，GV full open mode should be used，this will not only ensure the best unit of the economy，but also ensures the grid needs to respond rapidly.

throttle adjusting；sliding pressure operation；sliding pressure curve；AGC；primary frequency；test study；GV half open；GV full open

10.3969/J.ISSN.2095-3429.2015.05.001

TK267

B

2095-3429（2015）05-0001-06

單紹榮（1983-），男，江蘇建湖人，碩士研究生，工程師，從事火電廠經(jīng)濟(jì)性診斷及性能考核工作。

2015-09-09

2015-10-23