申子通，陳南祥

(華北水利水電大學(xué)，河南 鄭州 450045)

廣東是溫泉資源比較豐富的省區(qū)之一，天然溫泉數(shù)居全國第三位［1］． 隨著人民生活水平的不斷提高，越來越多的人選擇溫泉旅游度假這種健康的休閑方式． 增城區(qū)高灘溫泉于2001年獲得探礦權(quán)并進(jìn)行了相應(yīng)勘查，得到地?zé)崃黧w的可開采量為2 111 m3/d，水溫44 ～63 ℃，換算熱功率為2．53 MW［2］．

近年來，勘查區(qū)內(nèi)進(jìn)行大量的工程建設(shè)，地形地貌及周圍環(huán)境都發(fā)生了較大變化，原勘查報告提交的4 口地?zé)峋?，ZK1 井被工程建設(shè)項(xiàng)目覆蓋，ZK3、ZK5 井已報廢，僅ZK2 井保持原井狀態(tài)．2011年在高灘地?zé)崽镉质┕ち薢K3 －1、ZK5 －1 兩口熱水井，但一直未進(jìn)行評價工作，因此，地?zé)豳Y源合理開發(fā)形勢十分嚴(yán)峻． 筆者主要是在已有工作和近期抽水試驗(yàn)及水文動態(tài)觀測的基礎(chǔ)上，通過分析計(jì)算，進(jìn)一步完善高灘地?zé)豳Y源的勘查與評價工作．

1 區(qū)域環(huán)境地質(zhì)條件

1．1 氣象水文

增城區(qū)地處北回歸線以北，屬亞熱帶季風(fēng)氣候，溫暖多雨，年平均氣溫21．6 ℃，最低氣溫0．1 ℃，最高氣溫40． 2 ℃． 區(qū)內(nèi)雨量充沛，多年平均降水量1 914 mm，4—9 月為雨季，是全省暴雨區(qū)之一．秋末寒露和冬季霜凍為其主要的災(zāi)害性天氣． 增城水系屬珠江支流東江水系，主要河流有東江、增江、西福河等，多年平均徑流深為1 148．3 mm．

1．2 地形地貌

增城區(qū)高灘溫泉區(qū)域地貌為小起伏低山．地形標(biāo)高變化較大，北、東部地勢較高，最高點(diǎn)石人嶺海拔標(biāo)高633．40 m;南、西部為丘陵臺地，標(biāo)高60 ～500 m;中部為隱伏巖溶盆地，地面標(biāo)高40 ～70 m．

1．3 地層類型

該區(qū)地層種類較多，主要有泥盆系上統(tǒng)天子嶺組(D3t)、泥盆系上統(tǒng)帽子峰組(D3m)、石炭系下統(tǒng)石磴子組(C1sh)、石炭系下統(tǒng)測水組(C1c)、侏羅系上統(tǒng)中段安山質(zhì)火山碎屑巖(J2－b3)、侏羅系上統(tǒng)上段流紋質(zhì)熔巖及其火山碎屑巖(J33)及第四系(Q)地層，其中石炭系下統(tǒng)石磴子組與熱儲關(guān)系密切．

1．4 斷裂構(gòu)造特征

該區(qū)構(gòu)造單元屬東南沿海地洼區(qū)的廣州地洼邊緣，地處區(qū)域佛岡—豐良深斷裂帶的南側(cè)、廣從斷裂帶的南東側(cè)．受兩組深斷裂帶影響，該區(qū)構(gòu)造活動強(qiáng)烈，次一級斷裂發(fā)育，主要發(fā)育EW 向、NW 向的壓扭性斷裂和近SN 向的張扭性斷裂． 地層褶皺極為發(fā)育，褶皺軸向與NW 向的斷裂走向基本一致．高灘溫泉夾持于北西向的江西坳斷裂(F1)與坳頭斷裂(F4)之間．

2 地?zé)崽锏刭|(zhì)特征條件

2．1 熱儲特征

高灘溫泉地?zé)崃黧w賦存于石炭系下統(tǒng)石磴子組的灰?guī)r裂隙溶洞中，為斷裂帶控?zé)岬牧严度芏葱蜔醿Γ?］．熱儲范圍主要受近SN 向及EW 向斷裂夾持的碳酸鹽巖控制，平面上以帶狀分布為特征． 沿F3斷裂呈南北向分布的熱儲，寬度較窄，溫度較高;沿F2 斷裂呈東西向分布的熱儲，寬度較寬，溫度相對較低．由于斷裂帶相互交匯的影響，熱儲層常相互穿插或疊加，熱中心位于EW 向、近SN 向及NW 向3組斷裂帶的交匯部位，自熱中心向南及向西方向溫度逐步遞減．

2．2 熱儲蓋層

熱儲蓋層主要為第四系全新統(tǒng)沖洪積的黏性土層和石炭系下統(tǒng)測水組砂頁巖，圍巖主要為泥盆系上統(tǒng)帽子峰組砂頁巖及侏羅系上統(tǒng)安山質(zhì)火山碎屑巖．地?zé)崽锒鄶?shù)地段熱儲封閉條件較好，形成較好的儲熱構(gòu)造． 根據(jù)現(xiàn)有資料，熱儲層厚度為27． 00 ～307．70 m;蓋層厚度為14．50 ～147．60 m．

2．3 熱源及導(dǎo)熱構(gòu)造

該地?zé)崽锏臒崮苤饕獊碓从谫_系上統(tǒng)火山爆發(fā)活動和燕山晚期巖漿活動產(chǎn)生的巖漿余熱、巖體中所含的放射性元素蛻變所釋放的熱及斷裂構(gòu)造活動產(chǎn)生的摩擦熱，通過區(qū)內(nèi)EW、近SN 向?qū)?、?dǎo)熱的斷裂構(gòu)造將經(jīng)過加熱的地下熱流體導(dǎo)入到較淺部的裂隙溶洞中形成地?zé)崽铮?/p>

2．4 地?zé)崃黧w特征

高灘地?zé)崽锏責(zé)崃黧w主要賦存于石炭系下統(tǒng)石磴子組灰?guī)r裂隙溶洞中，為斷裂帶控?zé)岬牧严度芏葱蜔醿Γ責(zé)崃黧w的補(bǔ)給主要是大氣降水，其次是淺層常溫地下水，地?zé)崽镏苓叺貏葺^高，地下水具高勢能，大氣降水補(bǔ)給淺層地下水后，在較高的勢能作用下，沿構(gòu)造裂隙下滲補(bǔ)給深部基巖裂隙水，常溫地下水經(jīng)深循環(huán)加熱后，形成了熱流體，儲存于基巖裂隙中．構(gòu)造裂隙熱儲的熱流體增溫后，其密度比原來的常溫水減小，向上運(yùn)移至地勢較低的盆地部位，沿裂隙頂托上升至淺部補(bǔ)給裂隙溶洞熱儲中． 根據(jù)實(shí)測資料，地?zé)崃黧w運(yùn)移至淺部裂隙溶洞熱儲后，沿裂隙在地形低洼地段出露，地表主要以孔、井的形式排泄．

2．5 地溫場特征

1)平面地溫場特征． 根據(jù)現(xiàn)有資料，地?zé)崽锏牡販貓鎏卣髦饕軜?gòu)造控制，熱中心主要位于近SN向、EW 向及NW 向3 組斷裂帶相交匯部位，50 ℃高溫線主要沿近SN 向構(gòu)造呈帶狀展布，呈長條透鏡體狀;40 ℃和30 ℃線同時受近SN 向、EW 向構(gòu)造影響，溫度線向東呈寬而短的形態(tài)延伸，向西呈窄而長的形態(tài)延伸，呈“扇形”展布．自熱中心往南和往西方向溫度逐漸降低，平均溫度遞減率為6 ℃/100 m;往北和往東方向降溫較快，平均溫度遞減率為15 ℃/100 m．地?zé)崽锏钠矫娴販貓鎏卣髋c地?zé)崽餆醿μ卣骰疽恢拢?/p>

2)垂直地溫場特征．本次勘查的8 個測溫孔及ZK3－1、ZK5－1 井的鉆孔增溫率為4．2 ～20．1 ℃/100 m，平均增溫率為12．2 ℃/100 m．當(dāng)鉆孔直接揭露熱儲之后，受地?zé)崃黧w上涌影響，增溫率有所降低． 當(dāng)鉆孔未揭露熱儲帶，增溫率較高． 因此，熱儲帶以外的滲透性較差，地下溫度不能直接通過地下水對流傳導(dǎo)，縱向增溫較快．

3 溫泉地?zé)崽锏責(zé)豳Y源評價

根據(jù)增城區(qū)高灘地?zé)崽锏默F(xiàn)有資料，還不足以建立起較合理、完整的地?zé)嵯到y(tǒng)概念模型．結(jié)合《地?zé)豳Y源評價方法》(DZ 40—1985)及有關(guān)地?zé)豳Y源評價方法的研究資料，本次評價主要采用群井降壓試驗(yàn)的方法來確定可開采量及其可靠程度．

3．1 熱儲溫度及地?zé)崃黧w循環(huán)深度推算

根據(jù)豐枯期對ZK2、ZK3 －1、ZK5 －1 這3 口井取樣進(jìn)行的水質(zhì)全分析結(jié)果，水中H2SiO3含量的平均值為90．98 mg/L，換算成SiO2含量的平均值為69．98 mg/L． 根據(jù)SiO2地?zé)釡貥?biāo)計(jì)算式，可求得熱儲溫度

式中:t 為熱儲溫度，℃;C1為水中溶解的H4SiO4形式的SiO2含量，mg/L．

經(jīng)計(jì)算，熱儲溫度t 為118 ℃．

取本區(qū)揭露最深的ZK3 －1 井的平均地?zé)崽荻萭=11．2 m/℃、年平均溫度tB=21．6 ℃，恒溫帶深度h=24 m．根據(jù)熱水形成深度計(jì)算公式，可求得熱水循環(huán)深度

式中:g 為地?zé)嵩鰷丶?，以基巖熱異常中心的平均值計(jì)，m/℃;t 為熱儲溫度，℃;tB為年平均氣溫，℃;h為恒溫帶深度，m．

經(jīng)計(jì)算，熱水循環(huán)深度約為1 104 m．

3．2 水文地質(zhì)試驗(yàn)

3．2．1 單井降壓試驗(yàn)

各地?zé)峋删螅謩e進(jìn)行了單井3 次降壓試驗(yàn)，取得了各地?zé)峋煌瞪顣r的井產(chǎn)量數(shù)據(jù)．根據(jù)3 次降壓試驗(yàn)成果資料，由下式計(jì)算井的曲率n，

n=(lgS3－lgS1)/(lgQ3－lgQ1)，

式中:S1、Q1分別為第1 次降深抽水試驗(yàn)的水位降深及涌水量，m、m3/d;S3、Q3分別為第3 次降深抽水試驗(yàn)的水位降深及涌水量，m、m3/d．

計(jì)算并繪制Q =f(S)曲線，得到ZK2、ZK3 －1和ZK5 －1 井的曲率n 分別為1．29、1．30 和1．74，n均在1 ～2 之間，由此判斷各地?zé)峋木a(chǎn)量方程為指數(shù)型［4］．

3．2．2 井群降壓試驗(yàn)

在豐、枯期對3 口地?zé)峋M(jìn)行群井抽水試驗(yàn)，同時觀測各井的地?zé)崃黧w壓力、溫度及產(chǎn)量．枯水期群井降壓試驗(yàn)延續(xù)時間245 h，穩(wěn)定時間210 h，單井產(chǎn)量597 ～1 178 m3/d，動水位埋深10．61 ～26．38 m，水位降深9．11 ～23．78 m，井口水溫45．1 ～68．0 ℃，總井產(chǎn)量2 591 m3/d，加權(quán)平均水溫58．3 ℃;豐水期群井降壓試驗(yàn)延續(xù)時間242 h，穩(wěn)定時間190 h，單井產(chǎn)量631 ～1 245 m3/d，井口水溫44．8 ～67．7 ℃，總井產(chǎn)量2 726 m3/d，加權(quán)平均水溫58．3 ℃［4］．

3．3 熱儲滲透系數(shù)與影響半徑計(jì)算

高灘溫泉地?zé)崃黧w賦存于石炭系下統(tǒng)石磴子組灰?guī)r裂隙溶洞中，為斷裂帶控制的裂隙溶洞型熱儲，含水層(帶)的空間分布較復(fù)雜，在平面上沒有特別明顯的方向性，垂直方向亦非常不均勻，當(dāng)開采井抽水時，其所造成的真正降落漏斗可能特別復(fù)雜．從理論上，尚沒有一個較合適的計(jì)算影響半徑(R)的理論公式．在假設(shè)地下熱水含水系統(tǒng)等效均質(zhì)、各向同性的承壓含水層，含水層的側(cè)向邊界無限遠(yuǎn)的情況下，可通過承壓水完整井的經(jīng)驗(yàn)公式，對熱儲滲透系數(shù)與影響半徑進(jìn)行估算．

估算時利用“大井法”將3 口井視為1 個虛擬大口井，運(yùn)用承壓水完整井計(jì)算公式計(jì)算滲透系數(shù)和影響半徑．

式中:K 為滲透系數(shù)，m/d;Q 為抽水井涌水量，m3/d;M 為含水層厚度，m;S 為抽水井水位降深，m;b1、b2為抽水井距補(bǔ)給區(qū)的距離，b =b1+b2，m;R 為影響半徑，m;r 為虛擬大口井引用半徑，m．

取抽水井涌水量為3 口井枯水期群井降壓試驗(yàn)的總井產(chǎn)量，即Q=2 591 m3/d;含水層厚度取各井套管底部以下含水巖層平均厚度，即M=173．03 m;抽水井的水位降深取枯水期群井降壓試驗(yàn)時3 口井之中最大的水位降深作為虛擬大口井的水位降深，即S=23．78 m;抽水井的半徑為虛擬大口井引用半徑，根據(jù)抽水井群位置按不規(guī)則多邊形公式計(jì)算引用半徑，得出r=110．24 m．

將上述參數(shù)代入承壓水完整井公式，計(jì)算可得滲透系數(shù)K=0．18 m/d，代入經(jīng)驗(yàn)公式，計(jì)算得影響半徑R=101 m，即ZK2、ZK3 －1、ZK5 －1 群井的影響半徑為以各井軸心為基點(diǎn)外延101 m．

3．4 可開采量計(jì)算

近年來，該地區(qū)進(jìn)行了大量的工程建設(shè)，地?zé)峋爸苓叚h(huán)境都發(fā)生了較大變化，原報告提交地?zé)崃黧w總可開采量2 111 m3/d 已不能真實(shí)反映現(xiàn)狀可開采量，因此需要在原有資料及現(xiàn)有觀測的基礎(chǔ)上進(jìn)行重新評價．

根據(jù)水文動態(tài)年觀測資料，各地?zé)峋? 月份的單井產(chǎn)量最大，3 月份的單井產(chǎn)量最小，各井的水位、產(chǎn)量及溫度在不同季節(jié)的動態(tài)變化幅度不大，屬動態(tài)穩(wěn)定型．由此推斷各地?zé)峋淖畲罂砷_采量在豐水期的8 月份，最小可開采量在枯水期的3 月份．

根據(jù)群井降壓試驗(yàn)資料可知，該地區(qū)的地?zé)崴?、水溫及井產(chǎn)量穩(wěn)定，試驗(yàn)所得的井產(chǎn)量與一個水文年度動態(tài)觀測的最小井產(chǎn)量一致，詳見表1．降壓試驗(yàn)結(jié)束后各井水位埋深恢復(fù)較快，說明地?zé)崃黧w補(bǔ)給來源充足，資源較豐富． 因此，采用枯水期群井降壓試驗(yàn)的總井產(chǎn)量2 591 m3/d，作為地?zé)崽锏目砷_采量，具有較可靠的水文地質(zhì)依據(jù)．

表1 各井地?zé)崃黧w井產(chǎn)量一覽表

3．5 地?zé)崽餆崮苡?jì)算

地?zé)崽餆峁β使綖?/p>

Wt=4．186 8Q(t1－t0)，

式中:Wt為熱功率，kW;Q 為地?zé)崃黧w可開采量，L/s;t1為熱流體溫度，℃;t0為當(dāng)?shù)啬昶骄鶜鉁兀?1．6 ℃;4．186 8為單位換算系數(shù)．

地?zé)崃黧w年開采累計(jì)可利用的熱能公式為

式中:∑Wt為年可利用的熱能，MJ;D 為全年開采日數(shù)(按330 d 估算)，d;Wt為計(jì)算得出的熱功率值，kW;86．4 為單位換算系數(shù);K 為熱效比，按燃煤鍋爐的熱效率0．6 取值．

經(jīng)計(jì)算，得到該地?zé)崽锏臒峁β始s為4 608 kW，年可利用熱能為218 972 160 MJ．

根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)《地?zé)豳Y源評價方法》(DZ 40—1985)可知，地?zé)崽餆峁β蕿?．61 MW，年可利用的熱能為218 972 160 MJ，規(guī)模分級屬小型．

3．6 地?zé)豳Y源儲量評價

1)可開采量保證程度評價．以各地?zé)峋菟谧钚【a(chǎn)量總和2 591 m3/d 作為該地?zé)崽锾矫鞯目砷_采量的評價依據(jù)，并作為今后長期開發(fā)利用的允許開采量，其保證程度是可靠的． 理由有以下3點(diǎn):①各井的動水位埋深(10．61 ～26．38 m)小于主要熱儲頂板埋深(14．50 ～147．60 m);②枯水期群井降壓試驗(yàn)的穩(wěn)定歷時長(延時245 h、穩(wěn)定時間大于210 h)，試驗(yàn)數(shù)據(jù)可靠;③枯水期群井降壓試驗(yàn)結(jié)束，停泵后1 h，水位恢復(fù)了83% ～86%，說明地?zé)崃黧w的補(bǔ)給來源充足．

2)地?zé)崽餆醿h(yuǎn)景預(yù)測．本次評價的地?zé)崽锾矫鞯目砷_采量為2 591 m3/d，比原評價的可開采量2 111 m3/d 多了480 m3/d．主要原因是ZK3、ZK5 井報廢后重新施工了新井ZK3 －1、ZK5 －1，產(chǎn)量增大，說明該地?zé)崽镞x擇合適的鉆井位置、孔深及成井結(jié)構(gòu)可以在一定程度上提高產(chǎn)量;另外，從此次降壓試驗(yàn)情況看，3 口井的水位降深不大(9．11 ～23．78 m)，且由于井孔結(jié)構(gòu)限制或其他因素影響，部分井沒有測到最大井產(chǎn)量．因此，根據(jù)目前實(shí)際情況分析，該地?zé)崽锏漠a(chǎn)量有進(jìn)一步挖掘提升的潛力．

3．7 地?zé)崃黧w質(zhì)量評價

根據(jù)枯水期和豐水期對3 口井的水樣水質(zhì)全分析，得出如下4 點(diǎn)結(jié)論:

2)高灘溫泉地?zé)崃黧w的主要特征性組分為偏硅酸及氟，其中:偏硅酸質(zhì)量濃度為66．30 ～129．08 mg/L;氟質(zhì)量濃度為2．70 ～7．97 mg/L;可溶解總固體為261． 24 ～471． 49 mg/L，屬淡水;放射性222Rn 為0．7 ～4． 9 Bq/L;pH 值為7． 08 ～8． 78;水溫為44．7 ～68．0 ℃;含Li、Sr、Br 和Fe 等有益于人體健康的微量元素．綜合地?zé)崃黧w的水化學(xué)類型，ZK2 井地?zé)崃黧w可定名為含氟含偏硅酸的重碳酸鈉型低礦化度熱礦水;ZK3 －1 井地?zé)崃黧w可定名為含氟含偏硅酸的重碳酸硫酸鈣鈉型低礦化度熱礦水;ZK5 －1井地?zé)崃黧w可定名為含氟含偏硅酸的重碳酸鈣型低礦化度熱礦水．

3)將本次勘查和原勘查的水質(zhì)分析結(jié)果主要指標(biāo)進(jìn)行對比，地?zé)崃黧w的主要特征性組分未發(fā)生變化，均主要為偏硅酸及氟，且其質(zhì)量濃度變化不大．另外，本次勘查在豐、枯期取樣的水質(zhì)分析結(jié)果中各指標(biāo)均變化較?。纱苏f明，高灘溫泉地?zé)崃黧w的水質(zhì)總體上變化不大，且動態(tài)變化趨向穩(wěn)定．

4)對照國家相關(guān)規(guī)范的水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn):該地?zé)崽锏責(zé)崃黧w中偏硅酸和氟均達(dá)到了理療熱礦泉水水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)，適宜理療洗浴、采暖等，但地?zé)崃黧w中氟質(zhì)量濃度已超過生活飲用水和飲用天然礦泉水的最高限值，其中pH 值、水溫、氟化物含量均超過農(nóng)業(yè)灌溉、漁業(yè)養(yǎng)殖用水水質(zhì)基本控制項(xiàng)目標(biāo)準(zhǔn)值的最高限值要求．因此，該地?zé)崃黧w不宜作生活飲用水、飲用天然礦泉水、直接農(nóng)業(yè)灌溉以及漁業(yè)養(yǎng)殖用水等．

4 地?zé)豳Y源開發(fā)利用問題及建議

根據(jù)現(xiàn)場調(diào)研發(fā)現(xiàn)，增城區(qū)高灘溫泉地?zé)豳Y源開發(fā)還存在一些問題．

1)缺乏統(tǒng)一的開發(fā)規(guī)劃．高灘溫泉取得地?zé)崽锾降V權(quán)已有十幾年，但一直未進(jìn)行相關(guān)的開發(fā)規(guī)劃，地?zé)峋季只靵y，各溫泉酒店自成體系，地?zé)峋幱诙嗉覇挝粺o序的使用狀態(tài)．

2)開發(fā)利用程度低，浪費(fèi)現(xiàn)象嚴(yán)重． 目前，增城區(qū)高灘地?zé)豳Y源的開發(fā)利用程度還相對較低，開發(fā)尚以溫泉、洗浴等一次性利用為主，且利用結(jié)構(gòu)比較單一，梯級綜合開發(fā)利用程度比較低，浪費(fèi)現(xiàn)象還比較嚴(yán)重．

3)地?zé)峋詣踊O(jiān)測水平比較低． 監(jiān)測數(shù)據(jù)是管理部門對地?zé)峋M(jìn)行管理的基礎(chǔ)依據(jù)，但高灘溫泉自動化監(jiān)測水平還比較低，主要是以人工監(jiān)測為主，成本較高，且費(fèi)時、費(fèi)力．

地?zé)豳Y源作為一種可再生新型能源，既是現(xiàn)實(shí)能源又是巨大的潛在能源［5］． 為更合理地開發(fā)利用高灘溫泉地?zé)豳Y源，也為避免浪費(fèi)和引起環(huán)境地質(zhì)問題，提出如下建議:

1)統(tǒng)一開發(fā)，綜合利用． 成立地?zé)衢_發(fā)公司，將現(xiàn)有地?zé)岢删諝w地?zé)衢_發(fā)公司統(tǒng)一管理和經(jīng)營．

2)調(diào)整地?zé)峋季郑P(guān)閉和封填已經(jīng)廢棄的地?zé)嵘a(chǎn)井，興建大型保溫蓄水設(shè)施，建立集中的供水體系．

3)控制地?zé)衢_采量． 結(jié)合地?zé)豳Y源可開采量，安裝抽水計(jì)量設(shè)施，嚴(yán)格控制地?zé)豳Y源開采量．

4)加強(qiáng)地?zé)崃黧w動態(tài)監(jiān)測工作［6］．建立系統(tǒng)監(jiān)測網(wǎng)，加強(qiáng)對地?zé)豳Y源開采過程中動態(tài)變化特征及周邊環(huán)境監(jiān)測，隨時注意分析動態(tài)變化情況，指導(dǎo)地?zé)崴L期、合理開發(fā)工作．

5 結(jié) 語

1)高灘溫泉地?zé)崽锏責(zé)崃黧w賦存于石炭系下統(tǒng)石磴子組灰?guī)r裂隙溶洞中，屬于斷裂帶控?zé)岬牧严度芏葱蜔醿Γ瑢傩⌒偷蜏氐責(zé)豳Y源．

2)熱儲蓋層及圍巖主要為第四系全新統(tǒng)沖洪積的黏性土層、石炭系下統(tǒng)測水組砂頁巖、泥盆系上統(tǒng)帽子峰組砂頁巖及侏羅系上統(tǒng)安山質(zhì)火山碎屑巖等隔水、隔熱層．

3)高灘溫泉熱儲范圍及地?zé)崃黧w通道受近SN、EW 及NW 向斷裂構(gòu)造應(yīng)力形成的破碎帶和裂隙溶洞及夾持的碳酸鹽巖控制．

4)熱能主要來源于斷裂構(gòu)造摩擦熱、巖漿余熱和放射性元素衰變所釋放的熱． 地?zé)崃黧w的水化學(xué)類型主要為HCO3－Ca·Na，地?zé)崃黧w的特征性組分主要為偏硅酸及氟，地?zé)崃黧w的水質(zhì)動態(tài)變化趨向穩(wěn)定．

5)高灘溫泉地?zé)崽锏責(zé)崃黧w探明的可開采量為2 591 m3/d，加權(quán)平均水溫58．3 ℃，換算熱功率為4．61 MW，其水位、水溫及井產(chǎn)量穩(wěn)定．

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