宋偉志，周 輝，趙艷青，趙海軍，姚永玉

(1.洛陽理工學院 機械系，河南 洛陽471000;2.淮陰工學院，江蘇 淮安223001)

0 引 言

對于工程結構、建筑橋梁以及機械系統(tǒng)等進行有效的減振十分必要。動力吸振器始于1902年，由Frahm 發(fā)明［1］。因為其結構、性能及經(jīng)濟等方面的優(yōu)勢而得到了廣泛研究。但傳統(tǒng)動力吸振器由于結構參數(shù)固定，只有當固有頻率等于外界激振頻率時，才可對主系統(tǒng)進行有效減振［2］，對于變頻激振，其減振性能會大幅降低，嚴重制約了吸振器的使用范圍。

近些年自適應動力吸振器［3－7］由于結構簡單，性能穩(wěn)定，且可以有效拓寬吸振器減振頻帶而得到快速發(fā)展。磁流變彈性體 (Magnetorheological elastomers，MRE)作為一種新型智能材料，兼?zhèn)浯帕髯儾牧霞皬椥泽w的性能，同時克服了磁流變液易發(fā)生沉降的問題［8］。本文以MRE為彈性元件，設計并研究了基于磁流變彈性體［9］的變剛度動力吸振器。通過理論仿真和實驗研究證明，該吸振器通過調(diào)節(jié)自身剛度，其減振頻帶可達到5 Hz。當外界激振頻率在一定范圍發(fā)生變化時，吸振器通過追蹤外界激振頻率，充分發(fā)揮其減振性能，對主系統(tǒng)的振動抑制有大幅度提高。

1 基于MRE 變剛度動力吸振器的原理分析

現(xiàn)階段對于MRE 磁流變效應的分析基于磁偶極子理論［10］。即MRE 中的勵磁性顆粒在磁場作用下磁化而彼此產(chǎn)生相互作用力，由于相互作用力的不同導致模量不同。目前MRE的工作模式主要有擠壓式和剪切式，鑒于剪切式的磁流變效應較為明顯，本文采用剪切式設計結構，基于MRE的吸振器實物如圖1所示。高導磁支架、MRE 及吸振器的振子組成閉合磁回路，勵磁線圈在電流作用下產(chǎn)生磁場并穿過MRE。

圖1 磁流變彈性體動力吸振器Fig.1 DVA based on MRE

MRE 剪切剛度計算如式(1):

式中:k為彈性體剛度;G為彈性體有效剪切模量，其值等于外界不加磁場時的剪切模量G0加上磁場作用下模量變化量ΔG［11］，如式(2)所示;A為彈性體的有效剪切面積;h為彈性體的厚。

根據(jù)吸振器固有角頻率和本身剛度及質(zhì)量的關系:

式中:ω為吸振器的固有角頻率;k為吸振器彈性元件剛度;m為吸振器振子質(zhì)量，可知:

根據(jù)MRE 剛度與剪切模量的關系及吸振器固有頻率與剛度之間的關系易知，可通過改變勵磁線圈電流的大小改變穿過MRE的磁場，進而對吸振器的固有頻率進行調(diào)節(jié)，使之等于外界激振頻率，充分發(fā)揮吸振器的減振性能，實現(xiàn)寬頻減振的目的。設吸振器最小剛度(即不加電流時)為kmin，電流最大時，達到磁流變彈性體磁飽和，設其剛度增加為Δk，則吸振器的有效減振頻帶為，這就是基于磁流變彈性體動力吸振器拓寬減振頻帶的基本原理。

2 變剛度動力吸振器的仿真研究

可將主系統(tǒng)和吸振器簡化為二自由度振動系統(tǒng)，其模型如圖2所示。

圖2 主系統(tǒng)—吸振器模型Fig.2 The model of primary system and DVA

由以上模型建立運動學方程如下:

利用上述運動學方程建立模型并進行仿真研究，系統(tǒng)采用結構參數(shù)如表1所示。

表1 系統(tǒng)結構參數(shù)Tab.1 Parameters of the system

利用Matlab/Simulink 模塊建立仿真模型，做出主系統(tǒng)的幅頻特性曲線，如圖3所示。

圖3 主系統(tǒng)幅頻特性曲線Fig.3 Amplitude-versus-frequency curve of primary system

由圖3 可知，當外界激振頻率等于激振器固有頻率時，吸振器減振效果最好，然而激振頻率稍有變化，其減振效果大幅降低，甚至引起主系統(tǒng)共振。通過調(diào)節(jié)剛度，可以改變吸振器固有頻率，使吸振器在寬頻帶上對主系統(tǒng)進行有效減振。圖4做出了吸振器在不同剛度下主系統(tǒng)的幅頻特性曲線。

由于剛度可連續(xù)變化，故在最小、最大剛度下，主系統(tǒng)幅頻特性曲線“波谷”形成頻帶，即吸振器有效減振頻帶，如圖5所示。

圖4 不同剛度下主系統(tǒng)幅頻特性曲線Fig.4 Amplitude-versus-frequency curve of primary system in different stiffness

圖5 連續(xù)調(diào)節(jié)剛度時主系統(tǒng)幅頻特性曲線Fig.5 Amplitude-versus-frequency curve of primary system in continuously adjustable stiffness

為便于觀察變剛度吸振器減振效果，圖6 給出了主系統(tǒng)的時域響應圖。圖中，仿真初期吸振器固有頻率不等于激振頻率，主系統(tǒng)振幅較大，在200 s附近調(diào)節(jié)吸振器剛度，當其固有頻率等于外界激振頻率時，主系統(tǒng)振幅明顯降低。

圖6 主系統(tǒng)時域振動響應Fig.6 Vibration response of primary system in time

通過上述分析可知，變剛度吸振器可以實現(xiàn)對外界激振頻率的追蹤，有效拓寬減振頻帶，充分發(fā)揮吸振器的減振性能，這對于工程實際具有重要意義。

3 基于磁流變彈性體變剛度動力吸振器的實驗研究

為研究基于MRE 變剛度動力吸振器的寬頻減振性能，本部分搭建實驗系統(tǒng)，具體如圖7所示。工作過程為:激振器接受信號發(fā)生器的信號帶動主系統(tǒng)振動，傳感器采集主系統(tǒng)振動信號經(jīng)電荷放大器給數(shù)據(jù)采集儀，對信號進行快速傅里葉分析，數(shù)據(jù)存儲單元對信號存儲并得出主系統(tǒng)的幅頻特性曲線。實驗中做出了電流為0 A，0.5 A，1 A和1.5 A 時主系統(tǒng)的幅頻特性曲線，具體如圖8所示。由圖8可知，在電流從0 增大到2 A的過程中，吸振器固有頻率(曲線最低點)由23.48 Hz 增加到28.38 Hz，其減振頻帶得到有效拓寬。

圖7 基于MRE的吸振器實驗系統(tǒng)Fig.7 DVA experimental system based on MRE

圖8 不同電流下主系統(tǒng)幅頻特性曲線Fig.8 Amplitude-versus-frequency curve of primary system in different current

基于吸振器的反共振減振原理，由主系統(tǒng)幅頻響應可知，曲線最低點處的頻率即為吸振器固有頻率，結合不同電流下主系統(tǒng)幅頻特性曲線可找到吸振器固有頻率與電流的關系，具體如表2所示。

表2 吸振器固有頻率與電流間關系Tab.2 The relationship between natural frequency of DVA and current

由數(shù)據(jù)擬合兩者關系如圖9所示。

圖9 吸振器固有頻率與電流關系Fig.9 The relationship between natural frequency of DVA and current

由上述吸振器固有頻率與電流的關系曲線，分析主系統(tǒng)在變剛度吸振器作用下的振動情況。使主系統(tǒng)在任意激振頻率下振動，當吸振器固有頻率不等于激振頻率時，利用上述曲線調(diào)節(jié)電流，以調(diào)節(jié)吸振器固有頻率，實現(xiàn)對外界激振頻率的追蹤，做出主系統(tǒng)的時域響應圖，如圖10所示。

圖10 主系統(tǒng)時域振動響應Fig.10 Vibration response of primary system in time

由時域圖可知，在24 s 之前，吸振器固有頻率與外界激振頻率不等，主系統(tǒng)振幅為1.83，在24 s 調(diào)節(jié)電流，以實現(xiàn)吸振器對外界激振頻率的追蹤，當主系統(tǒng)穩(wěn)定后，振幅為1.04，幅值降低約43.2%。這說明通過調(diào)節(jié)吸振器剛度，使其固有頻率等于外界激振頻率，可有效抑制主系統(tǒng)振動。

4 結 語

文章設計研究了一種基于磁流變彈性體的變剛度動力吸振器。利用磁流變彈性體剛度可控的性能，有效拓寬了吸振器的減振頻帶。仿真和實驗證明，設計的吸振器可通過調(diào)節(jié)電流來改變剛度，以實現(xiàn)對外界激振頻率的追蹤，充分發(fā)揮了吸振器的減振性能。幅頻特性曲線表明，設計的吸振器減振頻帶達5 Hz;時域圖表明，當外界激振頻率不等于吸振器固有頻率時，可通過調(diào)節(jié)剛度來改變吸振器固有頻率，實現(xiàn)對外界激振頻率的追蹤，使主系統(tǒng)的振幅降低約43%。這說明對于受變頻激勵的系統(tǒng)，本文所設計的吸振器具有良好的減振性能。

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