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        不同吸力下膨脹土力學(xué)特性研究

        2015-11-25 08:50:14呂正勛朱關(guān)震
        河南科技 2015年18期
        關(guān)鍵詞:土力學(xué)吸力力學(xué)

        呂正勛 朱關(guān)震

        (1.河南省水利工程安全技術(shù)重點實驗室,河南 鄭州 450002;2.河南省水利科學(xué)研究院,河南 鄭州 450002)

        膨脹土主要成分是黏土礦物質(zhì)和高黏性土,其中高黏性土對環(huán)境的濕熱變化比較敏感。膨脹土顆粒呈高分散狀態(tài),其礦物質(zhì)構(gòu)成成分主要有:高嶺石、蒙脫石以及伊利石等,在各種工程中膨脹土是一種比較麻煩的土,其主要特性是遇水膨脹,失水收縮,所以一般在膨脹土邊坡上雨季容易發(fā)生滑坡,導(dǎo)致各種不利現(xiàn)象,影響人們正常生活。因此,研究膨脹土在不同吸力狀態(tài)下的力學(xué)特征對人們生活有重要的指導(dǎo)意義[1-3]。

        1 試驗簡介

        1.1 試驗儀器

        本次試驗采用GDS非飽和土三軸儀,試樣尺寸為:255mm×500mm。

        1.2 試驗材料

        本次試驗采取的膨脹土的自由膨脹率為:11.5%~78.5%,無荷膨脹率為0.6%~9.26%;膨脹土的含水量和干密度之間的關(guān)系如圖1所示;其塑限和液限分別為19%、39%;膨脹力為0.04~50.12kPa,天然飽和度為:64%~100%;天然直減殘余強度為20.38kPa,限縮率:1.2%~7.7%。

        圖1 膨脹土擊實曲線圖

        2 試驗方案

        本次試驗嚴格按照《土工試驗方法標準》(GB/T50123.1999)進行試驗。

        2.1 常規(guī)三軸試驗

        試驗原理是首先對非飽和三軸試樣進行各向等壓固結(jié)排水,試驗固結(jié)完成以后保持圍壓應(yīng)力不變的情況下采用應(yīng)變控制方式施加應(yīng)力進行剪切試驗,直到試驗破壞為止,剪切速度一般為0.6mm/min。首先在三軸壓力室內(nèi)進行應(yīng)力狀態(tài)分析實驗,安裝好試驗后,分別為吸力50kPa、100kPa、150kPa下進行剪切試驗,實驗過程中測量試樣的體積變化。先進行吸力平衡,然后進行剪切。三軸試驗采用圓柱形試樣,試驗的過程中保持圍壓應(yīng)力不變的情況下,不斷降低軸向應(yīng)力直至達到破壞值,然后分析其應(yīng)力間的關(guān)系[4-6]。

        3 試驗數(shù)據(jù)處理分析

        3.1 膨脹土試驗中應(yīng)力-應(yīng)變曲線分析

        一般情況下,在分析膨脹土力學(xué)特征的過程中首先要分析其應(yīng)力-應(yīng)變特性,主要是因為膨脹土的應(yīng)力應(yīng)變特性能夠很好地反映出其力學(xué)特性。如圖2為膨脹土應(yīng)力-應(yīng)變曲線圖,此圖的繪制主要是利用計算機制圖軟件和數(shù)據(jù)采集進行繪制,在各種不同圍壓力情況下膨脹土的應(yīng)力應(yīng)變曲線。從圖2中不難看出,膨脹土在沒有被破壞之前,其應(yīng)力與應(yīng)變之間的關(guān)系為正相關(guān)關(guān)系,隨著應(yīng)力的不斷提高,膨脹土偏應(yīng)力速度增加逐漸緩慢,一直到偏應(yīng)力達到峰值為止。膨脹土在50kPa吸力狀態(tài)下應(yīng)力峰值點對應(yīng)力的剪切應(yīng)變在7%~10%范圍內(nèi),應(yīng)力在100kPa、150kPa吸力狀態(tài)下應(yīng)力隨著應(yīng)變力的增加而增加,達到峰值后,峰值點對應(yīng)力峰值逐漸增大,達到峰值時相對應(yīng)的剪應(yīng)變越大。

        圖2 應(yīng)力應(yīng)變曲線分析

        3.2 內(nèi)摩擦角、黏聚力分析

        在進行分析膨脹土力學(xué)特性的過程中一般利用c表示其黏聚力,利用α表示內(nèi)摩擦角,計算方法可以利用應(yīng)力摩爾圓法和應(yīng)力路徑法進行計算。其中應(yīng)力摩爾圓法的計算原理主要是根據(jù)摩爾圓包線處理方式進行計算,在此過程中繪制抗剪強度曲線。而應(yīng)力路徑法的計算首先要畫出應(yīng)力路徑的坐標,并分析出膨脹土受荷時主應(yīng)力大小,然后分析應(yīng)力路徑曲線,經(jīng)過以上各個部分的分析與總結(jié),進而分析試樣土在極限狀態(tài)時不同原頂點的連線。然后在此分析的基礎(chǔ)上,得出以下計算公式:

        根據(jù)α和c的計算公式能夠計算出在不同吸力狀態(tài)下膨脹土的內(nèi)摩擦角和黏聚力,然后結(jié)合計算機計算軟件,對本次試驗的實驗結(jié)果實施進一步的分析和總結(jié),我們發(fā)現(xiàn)利用應(yīng)力摩爾法得到膨脹土的c=5.20kPa,α=27.74°。而采用應(yīng)力路徑法得到的c、α值分別為6.59kPa、28°,經(jīng)過以上分析發(fā)現(xiàn)這兩種方法計算出的c、α值基本吻合[7-9]。

        4 結(jié)論

        本次試驗我們利用三軸壓縮試驗對不同吸力下膨脹土力學(xué)特征記性分析,通過一系列的分析與總結(jié)發(fā)現(xiàn)膨脹土力學(xué)特征主要受兩個方面的因素的影響:內(nèi)因和外因,其中內(nèi)因主要是膨脹土的形狀、孔隙結(jié)構(gòu)、顆粒形狀等,而外因主要指膨脹土的彈性和應(yīng)力因素。通過讀一以上的分析可以得出如下結(jié)論:

        4.1 膨脹土應(yīng)力特性

        膨脹土在低圍壓狀態(tài)下和正常圍壓狀態(tài)下的剪切特性為:低圍壓狀態(tài)下膨脹土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線和普通圍壓裝下走向基本一致,就是說在試樣沒有發(fā)生破損之前,應(yīng)力和應(yīng)變之間是正相關(guān)的關(guān)系,而且在小應(yīng)變的狀態(tài)下,應(yīng)力增加速度比較快,而當應(yīng)力達到峰值以后,試樣被破壞,土樣在低圍壓時應(yīng)力峰值點,對應(yīng)的剪應(yīng)力變小。

        4.2 膨脹土抗剪能力

        一般采用應(yīng)力摩爾圓法和應(yīng)力路徑法計算c、α值,這兩個值之間有很好的吻合性。通過計算我們發(fā)現(xiàn)不同圍壓下膨脹土的抗剪強度也不同,低圍壓狀態(tài)下膨脹土的內(nèi)摩擦角比較大,影響的其抗剪能力也越強。所以在實際工程建設(shè)中應(yīng)該重視不同應(yīng)力水平下膨脹土的設(shè)計參數(shù)的選取。

        通過以上我們對膨脹土在低圍壓狀態(tài)下特性進行的分析與總結(jié),發(fā)現(xiàn)應(yīng)力路徑、模型特性、土樣結(jié)構(gòu)、性狀等均對其力學(xué)特性有一定的關(guān)系,其中應(yīng)力對膨脹土抗剪強度有很大的關(guān)系,土樣顆粒性狀和膨脹土剪脹性、彈性等均有低圍壓狀態(tài)下膨脹土力學(xué)特性有一定的關(guān)聯(lián)性,在工程分析的過程中要多考慮膨脹土的這些因素,適當?shù)倪x擇特性相對較好的膨脹土進行工程建設(shè),最大限度地提高土樣的抗剪強度、承壓能力等力學(xué)特性。

        [1]李志清.非飽和膨脹土力學(xué)特性及其工程處置研究[D].北京:中國科學(xué)院地質(zhì)與地球物理研究所,2008.

        [2]王道善.考慮應(yīng)力歷史的膨脹土力學(xué)特性試驗研究[D].合肥:合肥工業(yè)大學(xué),2013.

        [3]陳善雄,李伏保,孔令偉,等.弱膨脹土工程特性及其路基處治對策[J].巖土力學(xué),2006,27(3):353-359.

        [4]李新明,孔令偉,郭愛國,等.考慮超固結(jié)比和應(yīng)力速率影響的膨脹土卸荷力學(xué)特性研究[J].巖土力學(xué),2013,(Z2):121-127.

        [5]顏光輝.成都地區(qū)膨脹土力學(xué)特性試驗研究[D].成都:西南交通大學(xué),2013.

        [6]蔣澤中.鐵路路基膨脹土工程特性指標試驗研究[J].成都:西南交通大學(xué)學(xué)報,2013,48(5):839-844,850.

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        [8]JANBU N.Soil Compressibility as Determined by Oedometer and Triaxial Tests[C].Wiesbaden:Proceedings 3rd European Conference on Soil Mechanics and Foundstion Engineering,1998.

        [9]CAI Zheng-yin,LI Xiang-song.Deformation Characteristics and Critical State of Sand[J].Chinese Joumal of Geoteehnical Engineering,2004,26(5):697-701.

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