張華 阮家順 余志強(qiáng) 黃新明

港珠澳大橋是中國(guó)交通建設(shè)史上技術(shù)最復(fù)雜、建筑要求和標(biāo)準(zhǔn)最高、安全及環(huán)境要求最嚴(yán)的一個(gè)工程，該橋建設(shè)將是我國(guó)由橋梁大國(guó)走向橋梁強(qiáng)國(guó)的里程碑。其中橋梁工程長(zhǎng)約22.9km，鋼箱梁用鋼量約40萬t，工程業(yè)主提出了“大型化、工廠化、預(yù)制化、裝配化”的設(shè)計(jì)施工理念，以及“車間化、機(jī)械化、自動(dòng)化”的制造模式，期望通過該橋的建設(shè)提升國(guó)內(nèi)橋梁鋼結(jié)構(gòu)制造水平。

1. 鋼箱梁板單元自動(dòng)化焊接系統(tǒng)

港珠澳大橋鋼箱梁板單元典型的結(jié)構(gòu)形式主要有三類：U肋板單元、板肋板單元、橫隔板單元。鋼箱梁板單元均為開放式結(jié)構(gòu)，焊接為平面作業(yè)方式，涉及到的焊接工位均為平位、平角位，板單元的橫向尺寸3~4m。鑒于這些結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，板單元自動(dòng)化焊接系統(tǒng)宜采用龍門式自動(dòng)焊機(jī)結(jié)構(gòu)，鋼箱梁板單元焊接系統(tǒng)分別如圖1~圖3所示。

各類板單元自動(dòng)化焊接系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)與性能如下：

（1）U肋板單元自動(dòng)化焊接系統(tǒng) 將龍門式多頭自動(dòng)焊接機(jī)與液壓搖擺反變形胎架進(jìn)行組合設(shè)計(jì)，選用氣體保護(hù)焊，升降橫梁可與搖擺式焊接反變形胎架面保持平行。搖擺式焊接反變形胎架可使工件處于有利的船形焊工位，改善焊縫外觀成形，同時(shí)可有效減少板單元焊接變形。

（2）板肋板單元自動(dòng)化焊接系統(tǒng) 主要用于多根板肋與底板之間進(jìn)行同時(shí)焊接的專用設(shè)備，選用氣體保護(hù)焊，每個(gè)立柱上設(shè)置4把焊槍，可對(duì)每條板肋實(shí)施雙側(cè)雙絲氣體保護(hù)焊，焊接生產(chǎn)效率高。

（3）橫隔板單元自動(dòng)化焊接系統(tǒng) 由于橫隔板單元上安裝有縱、橫加勁肋，以及人孔加勁肋，為非直線復(fù)雜焊縫，故采用焊接機(jī)器人實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化焊接。一套焊接機(jī)器人系統(tǒng)中含有兩個(gè)機(jī)械臂，加勁肋兩側(cè)可同時(shí)對(duì)稱施焊，機(jī)器人焊接可消除采用小車焊接時(shí)的焊接盲區(qū)，減少焊接接頭；此外，在加勁肋端部，雙機(jī)械臂同時(shí)焊接，雙熔池熔合后，可以實(shí)現(xiàn)包角處無接頭焊接。

圖1 U肋板單元焊接系統(tǒng)

圖2 板肋板單元焊接系統(tǒng)

圖3 橫隔板單元焊接系統(tǒng)

2. 焊縫自動(dòng)跟蹤技術(shù)

根據(jù)各種焊縫自動(dòng)跟蹤方式的原理與精度的不同，我公司對(duì)于橫隔板單元件，采用焊接機(jī)器人電弧傳感焊縫跟蹤技術(shù)進(jìn)行焊接；對(duì)于U肋板單元角焊縫，采用感應(yīng)探頭焊縫跟蹤技術(shù)焊接，其焊炬在伺服電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)下進(jìn)行主動(dòng)調(diào)節(jié)，跟蹤探頭尺寸小，受構(gòu)件形狀尺寸誤差的影響較小，因此跟蹤精度較高，能夠較好滿足U肋角焊縫穩(wěn)定的熔深與良好外觀成形的需求；對(duì)于板肋板單元角焊縫，由于熔深精度要求相對(duì)較低，因此采用結(jié)構(gòu)原理更為簡(jiǎn)單的盤形輪式焊縫跟蹤，可滿足焊接要求；而靠輪式角焊小車，焊縫跟蹤精度一般，可作為焊接機(jī)器人技術(shù)的補(bǔ)充，用于橫隔板單元平直角焊縫的焊接。

圖4

圖5

圖6

3. 板單元自動(dòng)化焊接方案

（1）U肋板單元自動(dòng)化焊接方案對(duì)比 根據(jù)港珠澳大橋工程建設(shè)的要求，國(guó)內(nèi)幾大鋼橋制造廠通過技術(shù)引進(jìn)再創(chuàng)新，U肋板單元自動(dòng)化焊接方案各有特點(diǎn)，形成了3種焊接方案：第一種采用焊接機(jī)器人＋搖擺斜胎架（見圖4）；第二種是采用多頭焊接專機(jī)＋固定平胎架（見圖5）；第三種是采用多頭焊接專機(jī)+搖擺斜胎架（見圖6）。

方案一：機(jī)器人焊接技術(shù)在焊縫跟蹤精度與外觀成形方面表現(xiàn)出優(yōu)勢(shì)，但一套焊接系統(tǒng)中僅有4把焊槍，無法實(shí)現(xiàn)板單元上所有U肋同步焊接，在焊接效率方面明顯落后，一次性投入成本也明顯高于多頭焊接專機(jī)方案。對(duì)于U肋板單元、板肋板單元平直角焊縫，智能化優(yōu)勢(shì)無法得到充分發(fā)揮。

方案二：可對(duì)U肋兩側(cè)焊縫同時(shí)焊接，生產(chǎn)效率方面有明顯優(yōu)勢(shì)，但由于焊接工位限制，以及跟蹤精度較低，在焊縫內(nèi)部質(zhì)量與外觀成形方面存在劣勢(shì)。

方案三：即我公司采用的U肋板單元自動(dòng)化焊接方案，一套焊接系統(tǒng)中共有6個(gè)操作臂，可以實(shí)現(xiàn)板單元上所有U肋同步焊接；采用感應(yīng)探頭式焊縫跟蹤方式，焊縫跟蹤精度較高，以及有利的焊接工位，焊縫內(nèi)部質(zhì)量與外觀成形良好，在焊接質(zhì)量與生產(chǎn)效率上得到了有機(jī)結(jié)合，綜合效益好。

（2）焊接方式對(duì)U肋焊縫熔深的影響 為保證達(dá)到80%以上的焊縫熔深，以及良好的焊縫外觀成形，進(jìn)行了焊接工藝優(yōu)化試驗(yàn)。在門式六頭焊機(jī)上分別進(jìn)行了U肋角焊縫的雙絲單熔池、雙絲雙熔池、單絲單熔池焊接工藝試驗(yàn)，U肋板厚度為8mm，采用金屬粉芯藥芯焊絲CO2氣體保護(hù)焊，焊絲直徑1.4mm。

首先，采用雙絲單熔池焊接工藝：兩焊絲間距為20mm左右，要求一次焊接成形，試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)該工藝在坡口焊中，容易產(chǎn)生咬邊缺陷，難以保證良好的焊縫外觀。其次，采用雙絲雙熔池工藝：兩焊絲間距為110mm左右，一次焊接成形；再次采用單絲焊工藝，兩道焊接成形。焊后取多個(gè)宏觀斷面檢測(cè)焊縫熔深，焊接參數(shù)與焊縫熔深如附表所示。

從以上試驗(yàn)情況來看，在不同的工藝條件下，焊縫平均熔深依次增加，還發(fā)現(xiàn)，雙絲焊焊縫熔寬較大，單絲焊熔寬較小，分析其原因?yàn)殡p絲焊時(shí)前絲焊道對(duì)后絲焊道的預(yù)熱作用所致。雙絲雙熔池焊接工藝，經(jīng)工藝參數(shù)優(yōu)化后，用于U肋板單元的焊接基本可行；為更好地滿足U肋焊縫的80%以上的熔深要求，在產(chǎn)品焊接中采用單絲兩道焊工藝，雖限制了焊接效率進(jìn)一步提高，但因焊縫兩道分次焊接，有利于減少焊接變形，同時(shí)便于打底焊道完成后對(duì)定位焊處進(jìn)行余高修磨，保證了整條U肋焊縫外觀成形的一致性。

（3）高效化焊接 第一，龍門式焊機(jī)多焊炬設(shè)計(jì)。在U肋板單元生產(chǎn)線中，配置了具有6個(gè)操作臂的龍門式焊機(jī)，每個(gè)焊接操作臂上可安裝2個(gè)焊炬，在板肋板單元生產(chǎn)線中，配置了具有6組操作臂的龍門式焊機(jī)，每個(gè)焊接操作臂上安裝有4個(gè)焊炬，共有24把焊槍可在一塊板單元上同時(shí)焊接，因此具有很高的焊接效率。

第二，配置高性能的焊接電源。配置了高性能的氣體保護(hù)焊焊接電源，電源型號(hào)為OT C—XD600G，額定電流600A，滿足100%暫載率的需求，可在高負(fù)荷高強(qiáng)度的自動(dòng)焊接中實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定的焊接電參數(shù)輸出。

第三，采用雙絲氣體保護(hù)焊工藝。在鋼箱梁板單元焊接中采用了雙絲雙熔池氣體保護(hù)焊，兩根焊絲間隔一定距離，根據(jù)焊縫成形需要，焊絲可橫向錯(cuò)位適當(dāng)間距，且焊接參數(shù)可分別設(shè)置，相比單熔池雙絲焊，對(duì)于較大尺寸的角焊縫，焊縫成形更容易得到有效控制。

第四，金屬粉芯型藥芯焊絲的應(yīng)用。港珠澳大橋鋼箱梁板單元焊接中大量應(yīng)用了金屬粉芯藥芯焊絲，焊絲型號(hào)為E500T—1、φ1.4mm，不僅可提高焊接效率，而且焊接質(zhì)量容易保證。

焊接參數(shù)與焊縫熔深

4. 板單元焊接質(zhì)量控制

（1）U肋焊縫根部熔合缺陷 由于鋼箱梁頂板U肋角焊縫疲勞性能要求高，因此在焊接工藝設(shè)計(jì)及焊接施工時(shí)必須考慮U肋角焊縫根部熔合質(zhì)量問題，其常見的根部熔合不良問題有焊縫熔深不足、焊縫燒穿及根部裂紋等。

為保證良好的U肋焊縫根部熔合質(zhì)量，采用以下幾方面技術(shù)措施：①合適的坡口尺寸及精度，鈍邊尺寸控制在0.5~1mm，坡口角度控制在50°~55°。②控制U肋裝配間隙，U肋與頂板間的裝配間隙控制在0.5mm以內(nèi)。③合適的焊絲指向角度與位置，合適的焊接參數(shù)，打底焊道電流控制在290~310A。④加強(qiáng)定位焊焊縫的質(zhì)量控制，避免焊偏、焊漏及弧坑裂紋等缺陷。

（2）焊接裂紋、氣孔 首先藥芯焊絲熔敷金屬的擴(kuò)散氫含量指標(biāo)一般控制5mL/100g以下，此外需關(guān)注因焊絲化學(xué)成分波動(dòng)引起焊縫金屬脆硬問題；其次為選用合理的焊接工藝及在不利焊接環(huán)境下采取必要的預(yù)熱措施。焊接熱裂紋則一般從降低焊絲的雜質(zhì)含量、提高構(gòu)件的裝配質(zhì)量、優(yōu)化工藝參數(shù)及改善焊縫成形系數(shù)等方面進(jìn)行控制。

焊接氣孔按性質(zhì)可分為氮?dú)饪?、氫氣孔等，氣體保護(hù)焊焊接氣孔一般從加強(qiáng)氣體保護(hù)、焊接坡口清理、降低焊絲的氫含量及優(yōu)化焊絲成分等方面進(jìn)行控制。

（3）焊道波浪成形 采用龍門式多頭焊機(jī)焊接鋼箱梁板單元時(shí)，可能會(huì)出現(xiàn)焊道波浪成形問題，經(jīng)分析其主要是由于桶裝藥芯焊絲在送絲過程中電弧端位置不穩(wěn)定引起的，可通過提高焊絲的送絲性能和送絲機(jī)構(gòu)工作的穩(wěn)定性來避免。

（4）超聲相控陣檢測(cè)技術(shù)應(yīng)用 鋼箱梁板單元正式焊接前，零件間需采用定位焊進(jìn)行固定，最終定位焊將作為焊縫的重要組成部分，定位焊處起熄弧集中，焊接質(zhì)量與焊縫熔深較容易波動(dòng)。因此，采用超聲相控陣對(duì)U肋角焊縫進(jìn)行探傷時(shí)，應(yīng)著重檢測(cè)定位焊處的焊縫質(zhì)量。

（5）焊接變形控制 鋼箱梁板單元焊接變形控制措施有以下幾個(gè)方面：第一，U肋板單元采用了液壓橫向反變形胎架焊接，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)和試驗(yàn)值，不同的頂板板厚預(yù)放不同的反變形量，以抵消焊后變形量；板肋板單元、橫隔板單元焊前板邊采用液壓裝置與平胎架夾緊固定，減少焊接變形量。

第二，龍門式自動(dòng)焊機(jī)多個(gè)焊炬同向同步焊接，避免U肋板單元、板肋板單元的旁彎、扭曲變形。

第三，板肋板單元、橫隔板單元加勁肋兩側(cè)坡口同時(shí)焊接，有效減小T形接頭的角變形。

在鋼箱梁板單元焊接變形矯正方面，我公司率先采用專用設(shè)備進(jìn)行機(jī)械矯正，輔助火焰矯正工藝。研制了U肋板單元滾壓機(jī)械矯正機(jī)、板肋板單元機(jī)械滾壓矯正機(jī)、橫隔板壓點(diǎn)可移動(dòng)液壓矯正機(jī)，如圖7~圖9所示。

（6）板單元焊縫外觀成形 采用龍門式多頭自動(dòng)焊機(jī)、機(jī)器人焊接等技術(shù)，鋼箱梁板單元焊縫外觀成形質(zhì)量得到了大幅提升。U肋板單元、板肋板單元、橫隔板單元焊縫外觀成形如圖10~圖12所示。

5. 結(jié)語

鋼箱梁板單元自動(dòng)化焊接、金屬粉芯藥芯焊絲氣體保護(hù)焊、U肋角焊縫超聲相控陣檢測(cè)等關(guān)鍵技術(shù)的研究應(yīng)用，使得我國(guó)鋼箱梁制造生產(chǎn)面貌煥然一新，自動(dòng)化生產(chǎn)水平得到了跨越式的發(fā)展，鋼箱梁板單元的焊接質(zhì)量水平得到了顯著提高，在我國(guó)從橋梁大國(guó)邁向橋梁強(qiáng)國(guó)的進(jìn)程中具有里程碑意義。

圖7 U肋板單元滾壓機(jī)械矯正機(jī)

圖8 板肋板單元機(jī)械滾壓矯正機(jī)

圖9 橫隔板壓點(diǎn)可移動(dòng)液壓矯正機(jī)

圖10 U肋板單元焊縫外觀

圖11 板肋板單元焊縫外觀

圖12 橫隔板單元焊縫外觀