李 鑫，江靜華，趙永好，文道靜

（1.南京理工大學材料科學與工程學院，南京210094；2.河海大學 力學與材料學院，南京210098；3.江蘇省先進微納米材料及裝備協(xié)同創(chuàng)新中心，南京210094）

組織超細化對ZK60鎂合金腐蝕行為的影響

李 鑫1，江靜華2，3，趙永好1，文道靜1

（1.南京理工大學材料科學與工程學院，南京210094；2.河海大學 力學與材料學院，南京210098；3.江蘇省先進微納米材料及裝備協(xié)同創(chuàng)新中心，南京210094）

借助等通道轉角擠壓（ECAP）模具制備了超細晶ZK60鎂合金，結合時效處理調控了合金中第二相的分布形態(tài)，采用局部電化學阻抗譜（LEIS）結合浸泡試驗，分析了組織超細化及小尺度第二相對ZK60鎂合金電化學腐蝕行為的影響。結果表明，固溶態(tài)ZK60鎂合金在3.5% NaCl溶液中的失重速率隨著ECAP加工道次的增加而增加；隨著浸泡時間的增加，超細晶合金的局部阻抗先增加后下降；后續(xù)時效處理使樣品中殘余應力下降、第二相重新分布，從而提高了表面腐蝕產物對基體的保護作用，改善了超細晶鎂合金的耐蝕性。

鎂合金；超細晶；等通道轉角擠壓；微區(qū)電化學

隨著超細晶材料（UFG：晶粒尺寸≤1μm）力學性能的不斷提高、應用領域的日益廣泛、使用條件的極端化，改善其耐蝕性顯得尤為重要。近十年來，國內外研究者逐漸重視起超細晶金屬材料腐蝕行為的控制研究，并發(fā)現(xiàn)Ti［1］、Cu［2］、Fe-Cr合金［3］等材料晶粒超細化后的耐蝕性均得到了提高，但鎂［4］及其合金［5］晶粒超細化后的耐蝕性下降，結合當前有限的研究報道可知，超細晶金屬的耐蝕性因自身微觀結 構 及成 分［6-7］、晶 粒 尺 寸［8-9］和 腐 蝕 介 質［8-10］及制備工藝等因素不同而改變，組織超細化能使活性金屬在腐蝕介質中的腐蝕速率增加，也可以使鈍性金屬更易形成完整的表面保護膜而提高耐蝕性［11］。因此，通過提高超細晶金屬的基體電化學穩(wěn)定性或促進表面致密鈍化膜的形成，可以顯著改善其耐蝕性。

ZK60鎂合金是一種性能較優(yōu)異的高強變形鎂合金，被廣泛應用于航天、航空、汽車、3C產品以及軍工等領域，其顯微組織結構及力學性能已得到廣泛的研究［12］，因此研究組織超細化對其耐蝕性的影響具有重要的現(xiàn)實意義。與普通鑄造合金相比，超細晶金屬中的第二相尺度甚小且分布更彌散，而目前關于小尺度第二相對超細晶金屬材料耐蝕性的影響還鮮有研究。因此，本工作選定ZK60鎂合金為試驗材料，采用可制備塊狀超細晶材料的先進大塑性變形（server plastic deformation，SPD）加工技術——等通道轉角擠壓（equal channel angular pressing，ECAP）實現(xiàn)組織超細化，結合熱處理（時效）調整組織中第二相的分布情況，采用局部電化學阻抗譜（LEIS）結合浸泡試驗分析組織超細化和小尺度第二相對ZK60鎂合金電化學腐蝕行為的影響，探索實現(xiàn)其腐蝕控制的對策。

1 試驗

1.1 超細晶鎂合金樣品的制備

利用自制ECAP模具對市購ZK60鎂合金進行多道次ECAP加工，擠壓過程如圖1所示。ECAP試樣的大小由通道尺寸決定，為20mm×20mm× 40mm。為減小擠壓過程中試樣與通道壁之間的摩擦力，擠壓前在試樣表面涂覆一定濃度的石墨乳液，放入烘箱120℃烘干0.5 h，重復三次；然后將試樣放入SX2-592箱式電阻爐中進行703 K/16 h固溶處理，使大部分第二相都溶入基體（見圖2），以便后續(xù)ECAP加工；ECAP擠壓溫度為518 K，最高擠壓道次為16道次。而后，在 N2保護氣氛下對部分ECAP試樣及未擠壓的對比樣進行453 K/8 h時效處理。

圖1 ECAP加工過程示意圖Fig.1 Schematic illustration of ECAP process

1.2 顯微組織觀察

對ECAP及時效后的鎂合金進行顯微組織分析，金相試樣沿垂直于ECAP擠壓方向切取。金相腐蝕液為1 g草酸+1 mL硝酸+1 mL冰乙酸+ 150 mL蒸餾水。侵蝕后試樣先在普通光學顯微鏡下觀察，確定表面無較大劃痕且腐蝕出晶界后，再在金相顯微鏡和掃描電鏡下觀察鎂合金基體的晶粒細化情況、組織形貌以及第二相形貌、分布等。

1.3 浸泡失重法

在全浸泡腐蝕之前，所有試樣均先打磨拋光，嚴格進行表面清洗并稱量［13］。將試樣在3.5% NaCl溶液中分別連續(xù)浸泡8 h，每隔一定的時間取出將腐蝕后試樣在80℃的20% Cr O3+1% AgNO3溶液中清洗10 min以去除表面的腐蝕產物，蒸餾水清洗、丙酮擦拭及熱空氣吹干，電子天平稱量3次，以保證其準確性。以后每次稱量時均按上述步驟進行，并對浸泡4 h后的試樣進行腐蝕表面形貌觀察和分析。

圖2 ZK60鎂合金的顯微組織Fig.2 SEM micrographs for the as-cast ZK60 sample（a）and the solution-treated one at 803K for 8 h（b）

1.4 局部電化學阻抗分析（LEIS）

LEIS技術相比傳統(tǒng)的電化學阻抗譜（EIS）技術更能精確地反映金屬局部腐蝕的特征［14-15］，可以原位地測定局部區(qū)域阻抗值隨浸泡時間的變化，采用LEIS研究ECAP后ZK60鎂合金樣品在3.5% NaCl溶液中表面阻抗值隨浸泡時間的變化，與當前主要用于涂層有缺陷體系的LEIS研究相比［16-17］，本研究的側重點在于腐蝕產物對材料保護能力和耐蝕性的影響。

LEIS利用VersaScan電化學掃描系統(tǒng)（Princeton Applied Research，Ametek）進行，測試采用3電極體系，掃描鉑探針為輔助電極，飽和甘汞電極（SCE）為參比電極，工作電極為ZK60鎂合金試樣。選取固溶-時效態(tài)鎂合金作為試樣在3.5% NaCl溶液中浸泡3個階段（30 min、2 h、4 h），在選定的區(qū)域進行LEIS測試，測試時步長為20μm，掃描面積為500μm×500μm，掃描點數(shù)為26×26，每掃描一個圖形大約需要35 min。對不同浸泡時間樣品的局部電化學阻抗分布曲線進行Gauss擬合。

2 結果與討論

2.1 ECAP后ZK60鎂合金的顯微組織

由圖2可見，鑄態(tài)ZK60合金的晶粒尺寸約為150～200μm，第二相在晶界處呈較連續(xù)的分布。第二相主要為 MgZn或 MgZn2相，由于合金中鋅的含量較高，在凝固過程中易造成非平衡偏析而形成大量第二相。固溶處理（SS）后，第二相大都已回溶入基體。圖3是ECAP擠壓樣品的金相照片。由圖3可見，擠壓4道次（4p）后的樣品，由于剪切力的作用，晶粒明顯變細變長，且出現(xiàn)了一些非常細小的晶粒分布于大晶粒的周圍，這些晶粒被認為是擠壓過程中生成的未來得及長大的動態(tài)再結晶晶粒。而擠壓16道次（16p）的樣品，晶粒已充分細化，僅有個別大晶粒?？梢奅CAP對晶粒細化有著良好的效果。

圖3 固溶態(tài)ZK60鎂合金經不同道次ECAP后的顯微組織形貌Fig.3 Optical micrographs of the solution-treated ZK60 Mg alloy and the pressed ones with different ECAP passes

圖4 是擠壓后經時效處理的樣品，對比圖3可以發(fā)現(xiàn)，時效處理后的固溶態(tài)樣品出現(xiàn)了花瓣狀的結構，擠壓4道次（4p）和16道次（16p）樣品中的黑色點狀難溶物減少，晶粒尺寸沒有明顯變化。對照圖5中掃描電鏡圖片，可更清楚地看出時效后第二相的大小和分布變化情況。整體來看，擠壓態(tài)合金中出現(xiàn)大量細小的再結晶α-Mg晶粒，第二相都較均勻地分布在基體上而大小沒有發(fā)生太大變化?？梢?，時效處理對微觀結構的改變不大，但其對耐蝕性的影響則需要試驗的驗證。

圖4 ECAP擠壓后經時效的ZK60鎂合金的顯微組織形貌Fig.4 Optical micrographs of the aged ZK60 Mg alloy after different ECAP passes

2.2 ECAP后ZK60鎂合金的浸泡腐蝕行為

圖6給出了未時效和時效后的ECAP ZK60鎂合金在3.5% NaCl溶液中浸泡一定時間的質量損失率。由圖可見，ECAP ZK60鎂合金在3.5% NaCl溶液中的質量損失速率隨著道次的增加而增加，而固溶態(tài)的樣品的質量損失速率遠低于擠壓態(tài)樣品；時效后的ECAP ZK60鎂合金質量損失速率相對于擠壓未時效樣品明顯下降。

圖7是不同ECAP道次的樣品在溶液中浸泡4 h后樣品表面的腐蝕形貌。固溶態(tài)樣品表面的腐蝕產物相對致密；4道次的樣品表面的腐蝕產物呈層狀堆積，腐蝕產物中出現(xiàn)了微裂紋，這可能是由于氧化膜內部較高的壓應力使其在水溶液中不穩(wěn)定從而引起開裂［18］；而16道次的樣品表面上形成了顆粒狀的腐蝕產物的堆積，這種疏松的腐蝕產物使溶液中的Cl-有更多的機會侵入到基體繼續(xù)發(fā)生反應，從而降低其耐蝕性。去除腐蝕產物后，可以觀察到固溶態(tài)（SS）樣品表面被腐蝕剝離，出現(xiàn)了一些較淺的腐蝕孔，但其表面仍比較完整。而4p的樣品發(fā)生了比較嚴重的腐蝕剝離，有一些較大的腐蝕漩渦，16p的樣品表面被剝落得更為嚴重，出現(xiàn)了大而深的腐蝕孔。也即，耐蝕性是隨著道次的增加而下降的?？梢姡m然擠壓道次的增加細化了晶粒，提高了鎂合金在空氣中的成膜能力，這種自生氧化膜在3.5% NaCl溶液浸泡初期能起到保護鎂合金基體的作用，而較長時間的浸泡后，MgO 膜及Mg-（OH）2會不斷與腐蝕液中的Cl-發(fā)生反應生成腐蝕產物，腐蝕產物易溶解脫落，因此從整個浸泡過程來看，其對鎂合金基體的保護作用有限。

圖5 ECAP態(tài)ZK60鎂合金的掃描電鏡照片F(xiàn)ig.5 SEM micrographs of the ZK60 samples with different processing states：4p（a），16p（b），4p+ post-aging（c），16p+plus post-aging（d）

圖6 ECAP ZK60鎂合金未時效和時效后樣品在3.5% NaCl溶液中的質量損失率Fig.6 Mass loss rate variation with immersion time of ECAP ZK60 Mg alloy（a）and ZK60 Mg alloy plus post-aging（b）in 3.5% NaCl solution

圖7 不同加工狀態(tài)的ZK60鎂合金在3.5% NaCl溶液中浸泡4 h后及去除腐蝕產物后的表面SEM形貌Fig.7 SEM morphology of the solution-treated sample（a），the 4p sample（b），the 16p sample（c）after immersion in 3.5% NaCl，and morphology after removing the corrosion product of the solution-treated sample（d）the 4p sample（e），and the 16p sample（f）

圖8中是時效后樣品在同種溶液中浸泡4 h后表面的掃描電鏡照片，所有樣品表面均被一層腐蝕產物所覆蓋。當去除表面腐蝕產物后，可以看到樣品表面被腐蝕剝落的形貌，除16道次樣品有較嚴重的腐蝕剝離外，固溶態(tài)樣品和4道次樣品的表面腐蝕程度較未時效樣品均有所下降，除局部腐蝕產生的腐蝕坑外，試樣表面沒有出現(xiàn)大面積的腐蝕剝落。因此，時效處理可改善其耐蝕性，但時效后的ECAP ZK60鎂合金的耐蝕性仍是隨著道次的增加而下降的。ECAP使較穩(wěn)定且尺寸較大的第二相得到細化并且均勻分布在鎂合金基體上，而這種不穩(wěn)定的陰極相使鎂合金的腐蝕類型由局部腐蝕轉變?yōu)檩^嚴重的均勻腐蝕。

圖8 不同擠壓道次經時效處理的在3.5%NaCl溶液中浸泡4h后以及去除腐蝕產物后的表面SEM形貌Fig.8 Morphology of the solution-treated sample（a），the 4p sample（b），the 16p sample（c）with post-aging after immersion in 3.5%NaCl and morphology after removing the corrosion product of the solution-treated sample（d），the 4p sample（e），the 16p sample（f）with post-aging

時效后樣品耐蝕性的提高，可能是由于時效處理過程中殘余應力的下降和第二相的重新分布改善了腐蝕產物對基體的保護。局部阻抗的測試能夠原位地表征試樣很小一塊區(qū)域的阻抗響應隨時間的變化，從而說明樣品的局部區(qū)域的腐蝕特性。故而以固溶態(tài)ZK60鎂合金和時效固溶態(tài)樣品為代表，測試其在3.5% NaCl溶液局部阻抗隨時間的變化，以揭示不同的浸泡時間樣品表面所產生的腐蝕產物的特性，并對比時效前后腐蝕產物的變化對耐蝕性的影響。結合圖9及其Gauss擬合結果（表1），整個試樣表面的活性點呈隨機分布，陰陽極分布不規(guī)則。根據文獻［19］對所得結果進行分析可知，在浸泡初期（0.5 h）阻抗值較高，且阻抗分布相對集中，宏觀看來樣品表面基本沒有太大的變化，耐蝕性較好；隨著浸泡時間的延長，阻抗值先增加后下降，浸泡2 h后，阻抗值有所增加，可能是由于樣品表面覆蓋的一層較致密的黑色腐蝕產物，一定程度上抵擋了腐蝕的進行。當浸泡到4 h，阻抗值下降，并低于浸泡初期的阻抗值，且σ2也下降（其中σ2表示局部電化學阻抗分布的集中程度），可能是由于此時樣品表面的腐蝕產物已經變得疏松并開始脫落，不能起到進一步阻擋腐蝕的作用，腐蝕開始加劇。對比圖10時效樣品的LEIS圖可知，時效樣品在整個浸泡過程中都有著較大的阻抗值，但從阻抗值的變化可以發(fā)現(xiàn)它和固溶態(tài)樣品有著相似的規(guī)律，先增加后下降，表明腐蝕產物對基體的保護作用雖然通過時效得到了改善，但在整個浸泡過程中來看仍是不穩(wěn)定的，因此對基體的保護作用很大程度上取決于浸泡時間。

LEIS測試亦可反映不同樣品的反應阻抗隨浸泡時間的變化，從而比較其在不同浸泡階段的耐腐蝕特性。由圖11及其Gauss擬合結果（表1），對比固溶-時效態(tài)的樣品和16p-時效的樣品在3.5% NaCl溶液中浸泡0.5 h的局部阻抗，可以看出16p-時效樣品的阻抗值比固溶-時效樣品更低，表明在浸泡初期固溶-時效態(tài)和16p-時效的樣品表面形成的腐蝕產物已有明顯的差異性，σ2的值也下降，表明阻抗的集中程度增加。根據歐姆定律可以得出，相對于固溶-時效態(tài)樣品，16p-時效樣品的耐蝕性更差。

圖9 固溶態(tài)樣品在3.5% NaCl溶液中浸泡不同時段的LEIS三維立體圖及等高線圖Fig.9 Localized electrochemical impedance spectroscopy and contour maps of the solution-treated sample in 3.5% NaCl for 0.5 h（a），2 h（b）and 4 h（c）

表1 不同加工狀態(tài)ZK60鎂合金在3.5%NaCl溶液中浸泡不同時段的局部交流阻抗Gauss擬合結果Tab.1 Gauss fitting results of localized electrochemical impedance distribution of the solution-treated，16-passes ECAP，and the post-ECAP aging ZK60 Mg alloy in 3.5% NaCl with different immersion times

以上結果表明，ECAP弱化了ZK60鎂合金在3.5% NaCl溶液中的耐蝕性，這可能與 ECAP ZK60鎂合金的微觀結構和腐蝕機制有關。ECAP使晶粒細化的同時晶界體積分數(shù)增加，形變組織中儲存了更多的應變能，因而使這些變形晶粒和晶界處有較高的反應活性，在晶格缺陷處形核生成的MgO由于氧化膜內部較高的壓應力使其在3.5% NaCl溶液中不穩(wěn)定，而在腐蝕溶液中生成的Mg-（OH）2不完整也不連續(xù)，只能夠在較短的浸泡時間內對基體起到一定的保護作用。

圖10 固溶-時效樣品在3.5% NaCl中浸泡不同時段的LEIS三維立體圖及等高線圖Fig.10 Localized electrochemical impedance spectroscopy and contour maps of the solution-treated sample plus post-aging in 3.5%NaCl

圖11 16p-時效樣品在3.5% NaCl溶液中浸泡0.5 h的LEIS三維立體圖和等高圖Fig.11 Localized electrochemical impedance spectroscopy and contour map of the 16p plus post-aging sample in 3.5% NaCl at the initial immersion time：（a）3D map（b）contour map

經時效處理后樣品的耐蝕性得到提高，從微觀結構上看，時效后雖然沒有形成連續(xù)分布的第二相，但是時效改變了第二相和基體之間的相對分布，使其以更細小彌散的形態(tài)分布在鎂合金基體上，減少了較大顆粒的陰極第二相引起的局部腐蝕，轉變?yōu)楦鼮槿婧途鶆虻狞c蝕，且腐蝕產物的堆積減少。此外，由于擠壓道次的增加而引入的殘余應力，在時效保溫階段也能相應得以釋放［4，20］?？偟膩碚f，時效通過調整第二相在基體的分布形態(tài)以及消除殘余應力改善了樣品的耐蝕性。

3 結論

（1）ZK60鎂合金固溶后進行高道次等通道轉角擠壓，基體相α-Mg晶粒被充分細化，極少的第二相分布均勻。ECAP加工后ZK60鎂合金較之固溶態(tài)樣品耐蝕性下降，但由局部腐蝕轉變?yōu)榫鶆蚋g。其在3.5%NaCl溶液中的失重速率隨著ECAP加工道次增加而增加；隨著浸泡時間的增加，局部阻抗先增加后下降，即浸泡初期腐蝕產物對基體有一定的保護作用，但其保護作用隨浸泡時間的增加而下降。

（2）時效處理使高道次ECAP后超細晶ZK60鎂合金中第二相分布更為彌散均勻，改善了耐蝕性。ECAP后ZK60鎂合金耐蝕性較差的原因，可能是晶粒的細化使晶界體積極大的增加從而提高了鎂合金的活性，腐蝕產物的不穩(wěn)定性以及試樣內部的殘余應力弱化了其耐蝕性。時效處理使超細晶樣品中殘余應力下降、第二相重新分布，從而提高了腐蝕產物對基體的保護作用，改善了超細晶鎂合金的耐蝕性。

［1］BALYANOV A，KUTNYAKOVA J，AMIRKHANOVA N，et al.Corrosion resistance of ultra fine-grained Ti［J］.Scripta Materialia，2004，51：225-229.

［2］MIYAMOTO H，HARADA K，MIMAKI T，et al. Corrosion of ultra-fine grained copper fabricated by equal-channel angular pressing［J］.Corrosion Science，2008，50：1215-1220.

［3］GUPTA R K，RAMAN R S，KOCH C.Electrochemical characteristics of nano and microcrystalline Fe-Cr alloys［J］.Journal of Materials Science，2012，47：6118-6124.

［4］SONG D，MA A，JIANGJ，et al.Corrosion behavior of equal-channel-angular-pressed pure magnesium in NaCl aqueous solution［J］.Corrosion Science，2010，52：481-490.

［5］宋丹，馬愛斌，江靜華，等.等徑角擠壓制備的超細晶AZ91D鎂合金塊材的腐蝕行為［J］.2010，20（3）：397-406.

［6］MATHIEU S，RAPIN C，STEINMETZ J，et al.A corrosion study of the main constituent phases of AZ91 magnesium alloys［J］.Corrosion Science，2003，45：2741-2755.

［7］PARDO A，MERINO M，COY A，et al.Corrosion behaviour of magnesium/aluminium alloys in 3.5%NaCl［J］.Corrosion Science，2008，50：823-834.

［8］LUO W，XU Y，WANG Q，et al.Effect of grain size on corrosion of nanocrystalline copper in NaOH solution［J］.Corrosion Science，2010，52：3509-3513.

［9］MISHRA R，BALASUBRAMANIAM R.Effect of nanocrystalline grain size on the electrochemical and corrosion behavior of nickel［J］.Corrosion Science，2004，46：3019-3029.

［10］LUO W，QIAN C，WU X，et al.Electrochemical corrosion behavior of nanocrystalline copper bulk［J］. Materials Science and Engineering：A，2007，452：524-528.

［11］LIU L，LI Y，WANG F.Electrochemical corrosion behavior of nanocrystalline materials-a review［J］. Journal of Materials Science&Technology，2010，26：1-14.

［12］何運斌，潘清林，覃銀江，等.等通道角擠壓制備細晶ZK60鎂合金的組織與力學性能［J］.中國有色金屬學報，2010，20（12）：2274-2282.

［13］STORER R A，CORNILLOT J.Annual book of ASTM standards［C］//American Society for Testing and Materials，Philadelphia：［s.n.］，1997.

［14］HUANG V M，WU S L，ORAZEM M E，et al.Local electrochemical impedance spectroscopy：A review and some recent developments［J］.Electrochimica Acta，2011，56：8048-8057.

［15］BARIL G，BLANC C，KEDDAM M，et al.Local electrochemical impedance spectroscopy applied to the corrosion behavior of an AZ91 magnesium alloy［J］. Journal of the Electrochemical Society，2003，150（10）：B488-B493.

［16］LI M，CHENG Y.Corrosion of the stressed pipe steel in carbonate-bicarbonate solution studied by scanning localized electrochemical impedance spectroscopy［J］.Electrochimica Acta，2008，53：2831-2836.［17］ZHONG C，TANG X，CHENG Y.Corrosion of steel under the defected coating studied by localized electrochemical impedance spectroscopy［J］.Electrochimica Acta，2008，53：4740-4747.

［18］KAINER K U，KAISER F.Magnesium alloys and technology［M］.Bolin：Wiley-VCH Veriag Gmbh Co，KGAA，2003.

［19］董超芳，生海，安英輝，等.Cl-作用下2A12鋁合金在大氣環(huán)境中腐蝕初期的微區(qū)電化學行為［J］.北京科技大學學報，2009，31（7）：878-883.

［20］PARK J Y，LEE D N.Deformation and annealing textures of equal-channel angular pressed 1050 Al alloy strips［J］.Materials Science and Engineering：A，2008，497：395-407.

Effect of Grain Ultrafining on Corrosion Eehavior of ZK60 Mg Alloy

LI Xin1，JIANG Jing-hua2，3，ZHAO Yong-hao1，WEN Dao-jing1
（1.School of Materials Science and Engineering，Nanjing University of Science and Technology，Nanjing 210094，China；2.College of Mechanics and Materials，Hohai University，Nanjing 210098，China；3.Jiangsu collaborative innovation center of advanced micro/nano materials&equipment，Nanjing 210094，China）

Ultra-fine grained ZK60 Mg alloy was obtained by equal channel-angular pressing（ECAP），and the distribution of second phases was further adjusted by post-aging.Subsequently，localized electrochemical impedance spectroscopy（LEIS）and constant immersion test were used to analyze the influence of grain refinement and finer second-phase particles on the corrosion behavior of ZK60 Mg alloy.The results showed that the mass loss rate of the solution-treated ZK60 Mg alloy in 3.5%NaCl increased with ECAP passes，and the impedance first increased and then decreased with immersion time.Corrosion behavior of ultra fine-grained ZK60 Mg alloy was improved by post-ECAP aging，due to the better protective ability of corrosion product after the relief of internal stress and the redistribution of second phase.

ZK60 magnesium alloy；ultra-fine grain（UFG）；equal channel-angular pressing（ECAP）；local electrochemistry

TG174.4；TG146.2

A

1005-748X（2015）11-1030-08

10.11973/fsyfh-201511005

2014-11-13

江蘇省自然科學基金（BK20131373）

江靜華（1971-），教授，博士，從事材料腐蝕與防護研究，025-83787239，jinghua-jiang@hhu.edu.cn