田建平

（中鐵房地產集團（天津）置業(yè)有限公司　天津市　河北區(qū)　300150）

鋼筋混凝土框架-剪力墻結構抗震性能分析與評估

田建平

（中鐵房地產集團（天津）置業(yè)有限公司天津市河北區(qū)300150）

在鋼筋混凝土框架-剪力墻結構中，為了避免接頭剪力不足，建筑物可設置剪力墻來抵抗水平地震力，剪力墻之勁度遠遠超過柱，加設剪力墻即可抵抗地震所造成過度的層間扭轉，避免建筑物倒塌。由此可知，鋼筋混凝土建筑有良好的剪力墻及梁柱接頭設計，將使生命財產安全更有保障。本文將對鋼筋混凝土框架-剪力墻結構抗震性能分析與評估進行研究，本文以平衡條件及相容關系，利用應力應變轉換觀念，模擬鋼筋混凝土梁的受力情形，進而利用平衡關系式和相容關系結合混凝土的軟化應力-應變組成率，解出鋼筋混凝土梁受剪力與扭力等問題。

鋼筋混凝土；框架-剪力墻結構；抗震性能；評估

鋼筋混凝土框架-剪力墻的規(guī)范與標準對梁柱接頭的設計理念是以強柱弱梁為主，當地震發(fā)生時，期待梁能產生塑性鉸來消散地震能量，而柱能持續(xù)提供垂直承載能力，以避免建筑物倒塌，接頭則扮演連接梁柱的重要角色，因此接頭需有足夠的抗剪能力來作為消能機構。當地震力產生過度的層間扭轉，柱將會產生剪力破壞，失去了承載能力。因此，加設剪力墻除了可阻止過度的層間扭轉，并可擔任承重墻的角色，無形中可減少柱尺寸，也減少了建筑成本[1]。

1　鋼筋混凝土框架-剪力墻結構分析

主要步驟制成與含開口墻構架試體相同，細部說明概述如下[2]：

（1）模板制作：本試驗使用兩組模板同時制作，一次灌制兩個試體。模板主體為1cm厚度木材夾板。為避免灌漿時混凝土的壓力造成模板變形，在模板外圍施以角材支撐。在試體施力梁側模有預留數個φ=6.5cm之等間距孔位，以塑膠套管穿過，方便施力時傳力作用。

（2）鋼筋訂制：針對各試體尺寸設計需求，由鋼筋加工廠以機器剪裁彎制試驗所需鋼筋，以力求各部位鋼筋之精確性[3]。

（3）鋼筋應變計粘貼：將欲粘貼應變計之鋼筋位置利用砂輪機磨光，并以丙酮清潔，以專用粘著劑將應變計貼于鋼筋磨光處并固定2～3min，再將應變計電線與訊號線分別焊于端片之兩端，最后再利用環(huán)氧樹脂將應變計、端片及裸露之電線包覆起來，以避免灌漿時水分滲入而影響應變計之量測功能[4]。

（4）鋼筋組立：將不同號數的鋼筋依照配筋圖所示之位置綁扎固定，于基座梁、柱、梁依序綁扎完畢后再進行組裝工作，然后于邊界構件完成后再進行墻筋之配置與固定。最后將應變計之連接線編號并整理捆綁成束。

（5）模板組立：先將基座梁之模板組裝完成，然后進行鋼筋籠之安置與組裝，將組裝完成之邊界構件鋼筋籠做假固定后，再進行其中一側之墻、柱、梁的模板組裝，然后將墻壁鋼筋配置固定后再進行另一側之模板組裝，最后在模板上鉆孔并利用螺桿及鐵絲固定，預留將來固定試體用的螺栓孔位，并在試體兩側架設斜撐以預防灌漿時試體產生傾倒[5]。

（6）混凝土澆置：試體以預拌混凝土灌注，利用幫浦車協(xié)助澆灌，灌漿時由基座梁開始澆灌，待完成基座梁灌制后，再由墻頂由上而下同時灌制柱及墻，最后再灌制傳力梁，并于澆灌同時利用震動棒確實搗實，尤其是墻體及梁柱接頭的部分。在試體灌漿工作進行時亦同時灌制24個混凝土圓柱試體，作為抗壓強度追蹤之用[6]。在混凝土澆置完成后，再將試體表面以鏝刀抹平，即完成灌漿作業(yè)。

（7）拆模：為防止混凝土與模板久置后拆模不易，試體灌漿后經24h必須拆模，并在試體上標注灌漿日期以及試體編號。并將拆除之模板分類放置，以利于下一次的試體灌制作業(yè)。

（8）養(yǎng)護：試體養(yǎng)護采室內靜置大氣養(yǎng)護，在養(yǎng)護初期適度澆水于混凝土表面，以防水分過快蒸發(fā)而造成干裂現象。

（9）置放：試體直立置放并集中緊密排列整齊，節(jié)省試驗場占用空間以利下一批試體組裝制作[7]。

圖1　模型圖

2　鋼筋混凝土框架-剪力墻混凝土應力-應變關系

鋼筋混凝土墻元素材料組成律則采用Mansour與Hsu所提出鋼筋混凝土板的混凝土反復應力-應變關系與混凝土中鋼筋的反復應力-應變關系。混凝土應力-應變關系曲線定義如下[8]：

圖2　鋼筋混凝土框架-剪力墻實驗前

圖3　鋼筋混凝土框架-剪力墻實驗后

原有裂縫持續(xù)延伸擴大，左側邊柱有數條新的水平裂縫產生，墻體也產生了與正向相同的長斜向裂縫，并且左側柱角的混凝土有明顯剝落露出鋼筋，此時位移增加但載重上不去，即得極限載重。

3　鋼筋混凝土框架-剪力墻抗震能力的評估分析

由各試體之遲滯圈圖中可發(fā)現，除了在反復載重下有勁度衰減之現象外，純構架和含墻構架在遲滯圈形態(tài)上有明顯不同。純構架在達到最大抗力后，還能夠抵抗多次的往覆載重，呈現彎矩控制的行為。含墻構架在達到最大抗力后即開始陡降并破壞，呈現剪力控制行為。各試體在鋼筋降伏前的勁度大多比試驗結果要高，造成此現象的原因可能是理論分析時有很多的假設是理想化的結果，而事實上試體本身充滿不確定性，如鋼筋與混凝土間的握裹力、接頭剛性程度、施工品質等，再者混凝土并非均質材料，以至于過多理想化的假設造成分析與試驗結果的差距[11]。因此，若能將這些因素整合歸納，在程式編寫中考慮進去，也許就能縮小分析與試驗上的差距。一旦模型與分析定義后，使用者就必須選擇在分析過程中所要監(jiān)測的結果，舉例來說，如節(jié)點的位移歷時、元素在暫態(tài)分析時的內部狀態(tài)或是在求解的過程里每個步驟中模型的所有狀態(tài)。因此許多的Recorder物件被創(chuàng)造來儲存使用者所想要檢閱的資料。由高寬比較大的高型鋼筋混凝土-剪力墻試體可看出，其結構行為類似于懸臂梁之結構反應，當側向力達到最大抗力之后仍能維持穩(wěn)定的韌性。與其他剪力控制之試體相較，明顯能抵抗較大之變位，提供更好的結構韌性。

4　結論

將鋼筋混凝土-剪力墻加入構架中可提高結構物的抗震性，因為鋼筋混凝土-剪力墻可提高結構物之強度，配合理想的邊界條件，更可增加能量消散的能力；雖然韌性會降低，但在實際結構物中，鋼筋混凝土-剪力墻只是局部配置，在剪力墻受力導致破壞之后，其他構架部份仍可提供更多韌性，以便于破壞前有更多預警。

[1]胡強，廖天軍，鄧志恒.鋼桁架連梁-剪力墻結構低周反復荷載試驗與抗震性能研究[J].地震工程與工程振動，2014，01：156～164.

[2]劉建民，孫兵，何杰.施工縫設置方式對剪力墻結構抗震性能的影響研究[J].工業(yè)建筑，2014，02：64～68.

[3]于金光，郝際平，寧子健，等.半剛性框架-槽鋼十字形約束鋼板剪力墻結構抗震性能試驗研究[J].建筑結構學報，2014，06：75～83.

[4]袁康，李英民，張松柏.單向壁式框架對剪力墻結構體系抗震性能影響的研究[J].工業(yè)建筑，2014，07：37～41+59.

[5]王澤軍，孔令倉，任家福.落地墻厚度對框支剪力墻結構抗震性能的影響研究[J].工業(yè)建筑，2014，07：42～45+158.

[6]王學峰，王曙光，張敏，等.空心柱-箱型轉換層-剪力墻結構抗震性能研究[J].建筑科學，2014，07：107～113.

[7]李昊，陳新，趙薇薇.轉換梁截面尺寸改變對框支剪力墻結構抗震性能的影響[J].工業(yè)建筑，2014，S1：264～268.

[8]陳長美，錢江，陳長錫.超限高層框支剪力墻結構的抗震性能分析[J].結構工程師，2014，05：110～116.

TU352.1+1

A

1673-0038（2015）23-0064-02

2015-2-25

田建平（1978-），男，工程師，本科，主要從事規(guī)劃設計工作。