田登峰，方慶艷，譚鵬，張成，陳剛，鐘禮今，張殿平，王國(guó)強(qiáng)

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燃燒器上擺角度對(duì)四角切圓鍋爐再熱蒸汽溫度偏差影響的數(shù)值模擬

田登峰1，方慶艷1，譚鵬1，張成1，陳剛1，鐘禮今2，張殿平2，王國(guó)強(qiáng)2

（1華中科技大學(xué)煤燃燒國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖北武漢 430074；2珠海發(fā)電廠(chǎng)，廣東珠海 519000）

采用燃燒器上擺和附加風(fēng)上擺角度偏差設(shè)置的方法來(lái)降低鍋爐煙溫偏差和再熱蒸汽溫度偏差。對(duì)一臺(tái)700 MW四角切圓燃燒鍋爐不同燃燒器上擺角度條件下的爐內(nèi)燃燒過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬，模擬結(jié)果與試驗(yàn)值符合較好。燃燒器上擺角度增加，爐內(nèi)氣流的旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩和屏區(qū)入口的殘余旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩減小，水平煙道內(nèi)煙氣速度和溫度偏差降低。附加風(fēng)上擺角度的偏差設(shè)置可降低屏區(qū)入口的殘余旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩，進(jìn)而減小煙氣速度和溫度偏差。燃燒試驗(yàn)表明，燃燒器上擺11°和附加風(fēng)上擺角度的偏差設(shè)置10°可將再熱蒸汽溫度偏差由20℃左右降低至4℃以下，是一種有效降低煙氣和再熱蒸汽溫度偏差的手段。

四角切圓燃燒鍋爐；燃燒器擺角；煙氣偏差；偏差設(shè)置

引 言

四角切圓燃燒方式可以保證煤粉顆粒在爐內(nèi)的停留時(shí)間、燃燒效率和火焰充滿(mǎn)度。但煙氣在爐膛出口有一定的殘余旋轉(zhuǎn)動(dòng)量，這會(huì)引起水平煙道和上爐膛的煙氣流場(chǎng)、溫度場(chǎng)的偏差，進(jìn)而導(dǎo)致主再熱汽溫度產(chǎn)生偏差[1-6]，四角切圓鍋爐的煙溫偏差隨著鍋爐容量的增加有明顯的上升趨勢(shì)[7]；有學(xué)者[8]認(rèn)為鍋爐爐膛上部容積熱負(fù)荷與鍋爐的煙溫偏差正相關(guān)，爐膛上部容積熱負(fù)荷過(guò)大表明爐膛上部在單位時(shí)間、單位容積內(nèi)燃燒了過(guò)多的燃料，產(chǎn)生過(guò)量的煙氣，導(dǎo)致煙氣流速過(guò)高，爐膛出口的煙氣偏差增大；目前降低煙氣偏差主要從煙氣側(cè)和蒸汽側(cè)兩個(gè)方面考慮：通過(guò)對(duì)過(guò)、再熱器布置方式以及結(jié)構(gòu)偏差的優(yōu)化來(lái)減少蒸汽側(cè)的傳熱偏差[9]。煙氣側(cè)主要考慮減小爐膛出口的煙氣殘余旋轉(zhuǎn)動(dòng)量，通常將分離燃盡風(fēng)SOFA或燃盡風(fēng)OFA水平反切一定角度，減少爐膛出口煙氣旋轉(zhuǎn)動(dòng)量，進(jìn)而減小煙氣偏差，這是目前常用的方法[10-12]。采用旋轉(zhuǎn)方向相反的雙切圓燃燒方式也可有效消除殘余旋轉(zhuǎn)動(dòng)量，降低煙溫偏差，在1000 MW雙切圓鍋爐得到了應(yīng)用[13]。

對(duì)于燃燒器不能水平擺動(dòng)的鍋爐，則需要采用其他方法來(lái)控制煙溫偏差，如采用合適的燃燒器上擺角度及其上擺角度的偏差設(shè)置。詳細(xì)研究燃燒器上擺角度及上擺角度的偏差設(shè)置對(duì)煙氣速度和溫度偏差影響的報(bào)道較少。本文對(duì)一臺(tái)700 MW四角切圓鍋爐不同燃燒器上擺角度和附加風(fēng)(additional air，AA，相當(dāng)于分離燃盡風(fēng)SOFA)擺角偏差設(shè)置條件下的水平煙道煙氣速度和溫度偏差以及再熱蒸汽溫度偏差的形成機(jī)理進(jìn)行了數(shù)值模擬研究，為通過(guò)設(shè)定燃燒器的不同上擺方式來(lái)減少煙氣和再熱蒸汽溫度偏差提供了理論依據(jù)。

1研究對(duì)象

某電廠(chǎng)的鍋爐為三菱MB-FRR型2290 t·h-1亞臨界中間再熱強(qiáng)制循環(huán)鍋爐，采用四角切圓燃燒方式，爐膛寬21.46 m，深18.605 m，高56.7 m；布置6層A-PM（advanced-pollution minimum）低NO燃燒器，6層二次風(fēng)，3層燃盡風(fēng)，3層附加風(fēng)（AA）。采用深度空氣分級(jí)燃燒降低爐膛的NO排放，將助燃空氣的30%～40%通過(guò)OFA上方4.0 m處的AA噴嘴（高度32 m）送入爐膛，滿(mǎn)負(fù)荷，燃燒器水平運(yùn)行時(shí)末級(jí)再熱器出口右側(cè)汽溫比左側(cè)高20℃左右，右側(cè)局部管壁金屬超溫，減溫水頻繁動(dòng)作，影響了鍋爐運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性。鍋爐整組燃燒器可連續(xù)上下擺動(dòng)25°；AA風(fēng)則可連續(xù)上下擺動(dòng)30°，但均不能左右水平擺動(dòng)。且該鍋爐尾部煙氣豎井只有單通道，沒(méi)有設(shè)置煙氣調(diào)節(jié)擋板，因而只能通過(guò)設(shè)定合適的燃燒器上擺角度來(lái)降低再熱蒸汽溫度偏差。

2 數(shù)值計(jì)算方法

2.1 數(shù)學(xué)模型

本文采用標(biāo)準(zhǔn)的雙方程模型模擬氣相湍流流動(dòng)[14]；采用混合分?jǐn)?shù)/概率密度函數(shù)的PDF模型模擬氣相湍流燃燒，采用基于拉格朗日方法的隨機(jī)軌道模型模擬煤粉顆粒的運(yùn)動(dòng)，煤粉顆粒揮發(fā)分析出采用雙方程平行反應(yīng)模型，采用動(dòng)力/擴(kuò)散控制反應(yīng)速率模型模擬焦炭顆粒的燃燒，輻射傳熱的計(jì)算采用P1模型。采用后處理的方法來(lái)模擬NO生成，利用-PDF模型計(jì)算湍流溫度/氧濃度脈動(dòng)對(duì)NO生成的影響，各模型的詳細(xì)描述見(jiàn)文獻(xiàn)[15-18]。

2.2 網(wǎng)格劃分

采用結(jié)構(gòu)化的網(wǎng)格劃分方法，使用六面體網(wǎng)格；經(jīng)過(guò)網(wǎng)格無(wú)關(guān)性測(cè)試后，網(wǎng)格數(shù)為246萬(wàn)個(gè)。為了減少計(jì)算過(guò)程中的偽擴(kuò)散，通過(guò)合適的網(wǎng)格劃分使得燃燒器出口區(qū)域的網(wǎng)格線(xiàn)與流體流動(dòng)方向基本一致[19-20]，并將該區(qū)域網(wǎng)格加密，以準(zhǔn)確模擬此區(qū)域物理量的大梯度特性。網(wǎng)格結(jié)構(gòu)如圖1所示，軸為深度方向，軸為寬度方向，軸為高度方向；1#、2#、3#和4#分別指1、2、3和4號(hào)角。

圖1 爐膛網(wǎng)格結(jié)構(gòu)

2.3 計(jì)算條件和方法

根據(jù)實(shí)際運(yùn)行條件設(shè)置了8個(gè)模擬工況，如表1所示，工況1～工況4考察100%負(fù)荷下燃燒器上擺角度對(duì)煙氣偏差的影響；工況3、5和6在100%負(fù)荷和燃燒器上擺11°的條件下，考察AA風(fēng)上擺角度偏差設(shè)置對(duì)煙氣速度和溫度偏差的影響，偏置方式為1#、4#角的上擺角度減少，2#、3#角上擺角度增加，偏置角度分別為4°和10°；工況3、7和8分別作為100%、75%和50%負(fù)荷下的數(shù)值模擬驗(yàn)證工況。

表1 模擬工況說(shuō)明

方程的求解采用逐線(xiàn)迭代法和低松弛因子，壓力與速度耦合采用SIMPLE算法[21]，壓力項(xiàng)離散采用PRESTO格式，其他項(xiàng)的離散格式為一階迎風(fēng)格式。獲得收斂解的判斂標(biāo)準(zhǔn)為：能量方程、輻射傳熱計(jì)算的殘差小于10-6，其他方程殘差小于10-3。

3 結(jié)果與討論

3.1 模擬結(jié)果驗(yàn)證

在驗(yàn)證工況3、7和8的基礎(chǔ)上開(kāi)展了燃燒試驗(yàn)測(cè)量，主要對(duì)煙氣含氧量、NO濃度、CO濃度、飛灰含碳量（carbon in fly ash，CFA）、沿爐膛高度溫度和屏區(qū)煙氣溫度進(jìn)行了測(cè)量。使用MSIEURO煙氣分析儀對(duì)煙氣成分進(jìn)行測(cè)量。沿爐膛高度共4個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)，利用抽氣熱電偶對(duì)爐內(nèi)溫度進(jìn)行測(cè)量，測(cè)點(diǎn)位于由爐膛前墻的看火孔向爐內(nèi)深入1.0 m，且距離側(cè)墻2.6 m的位置。在屏區(qū)沿爐膛寬度方向設(shè)7個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)距離前墻約1.0 m，位于折焰角上方約1.0 m處。模擬結(jié)果與試驗(yàn)測(cè)量結(jié)果對(duì)比如表2所示。實(shí)測(cè)溫度與模擬溫度趨勢(shì)對(duì)比如圖2、圖3所示。各參數(shù)模擬值和測(cè)量值都能比較好的符合，本文的所建立的幾何模型、網(wǎng)格和數(shù)學(xué)模型能夠合理地模擬爐內(nèi)的流動(dòng)、傳熱以及燃燒過(guò)程，可用于對(duì)鍋爐煙氣速度和溫度偏差以及再熱蒸汽溫度偏差的分析。

表2 模擬結(jié)果與試驗(yàn)值的對(duì)比

圖2 沿爐膛高度溫度趨勢(shì)的模擬值與測(cè)量值對(duì)比

圖3 沿爐膛寬度溫度趨勢(shì)的模擬值與測(cè)量值對(duì)比

3.2 再熱蒸汽溫度偏差形成機(jī)理分析

截面P2為末級(jí)再熱器入口截面，流過(guò)該截面的煙氣流動(dòng)和溫度分布特征，對(duì)于末級(jí)再熱器左、右側(cè)的換熱性能有決定性的影響，因而對(duì)末級(jí)再熱器出口左、右側(cè)的再熱蒸汽溫度偏差有直接影響。圖4為末級(jí)過(guò)熱器入口截面P2的速度和溫度分布云圖。沿P2截面高度和寬度方向中心線(xiàn)可將該面分別分為上、下和左、右兩部分?？梢钥闯?，煙氣溫度和速度分布總體上呈現(xiàn)左低右高的趨勢(shì)，且煙氣偏差主要集中在水平煙道的下部。

圖4 末級(jí)過(guò)熱器入口截面（P2）溫度和速度分布

為了定量描述煙氣偏差，定義截面P2的溫度偏差系數(shù)1、溫度分布不均勻系數(shù)1，速度偏差系數(shù)2、速度分布不均勻系數(shù)2，其中，為右側(cè)平均值比左側(cè)平均值，但由于煙氣偏差主要集中在煙道下部，的計(jì)算結(jié)果有可能被截面上部分比較均勻的煙氣參數(shù)分布所掩蓋，1和2不能完全描述截面P2上的煙氣偏差狀況，因此定義截面P2上半部的速度與溫度偏差系數(shù)1.up、2.up以及截面下半部的偏差系數(shù)1.bottom、2.bottom，其中E.bottom（1,2）為右下側(cè)1/4截面的平均值比左下側(cè)1/4截面的平均值，E.up的定義是類(lèi)似的。在3倍標(biāo)準(zhǔn)差下 定義

式中，a為截面P2上第個(gè)網(wǎng)格中變量數(shù)值；為截面P2的網(wǎng)格數(shù)，根據(jù)工況1的模擬結(jié)果計(jì)算得到11.148，1.up1.059，1.bottom1.309，11.599，21.723，2.up1.434，2.bottom7.881，22.611，可見(jiàn)水平煙道下部的偏差系數(shù)明顯比上部要大。

水平煙道內(nèi)末級(jí)再熱器為對(duì)流式換熱器，因此主要考慮煙氣的對(duì)流傳熱，單位質(zhì)量的煙氣流經(jīng)長(zhǎng)度為的煙道其傳熱量為

式中，為換熱器的對(duì)流傳熱系數(shù)；為等效換熱面積；Δ為換熱溫差；v為煙氣流速。

由式(2)可以看出：v越快，單位質(zhì)量的煙氣放熱量越小，因此右側(cè)煙氣溫度較高。

根據(jù)對(duì)流傳熱理論（＜1.0×105），可以將寫(xiě)成如下形式

由式(4)可以看出，煙氣流速較快的右側(cè)煙道總換熱量大于左側(cè)，因此右側(cè)再熱汽溫高于左側(cè)。

四角切圓鍋爐爐膛出口逆時(shí)針?lè)较虻臍堄嘈D(zhuǎn)會(huì)導(dǎo)致煙氣在屏區(qū)和水平煙道的流動(dòng)偏差，主要表現(xiàn)為煙道右側(cè)的煙氣流速和凈流量高于左側(cè)，這種流動(dòng)偏差進(jìn)一步導(dǎo)致對(duì)流式換熱器的換熱偏差，使得左側(cè)的煙氣和再熱蒸汽溫度低于右側(cè)[1,5-7]。本文采用氣流旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩來(lái)定量描述某一截面的氣流旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度[7]

式中，n和n分別為沿爐膛深度和寬度方向網(wǎng)格數(shù)；x為深度方向第個(gè)網(wǎng)格距離爐膛中心的距離；y為寬度方向第個(gè)網(wǎng)格距離爐膛中心的距離；Δ和Δ分別為深度和寬度方向上的網(wǎng)格間距；Δ為高度單位；v為深度方向第個(gè)網(wǎng)格中氣流切向速度；v為寬度方向第個(gè)網(wǎng)格中氣流切向速度。

3.3 燃燒器上擺角度對(duì)煙氣溫度偏差和再熱蒸汽溫度偏差的影響

圖5為不同燃燒器擺角時(shí)，氣流旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩沿爐膛高度的分布：爐膛下部氣流受到燃燒器區(qū)域旋轉(zhuǎn)氣流的牽引和帶動(dòng)，因而具有一定的旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度，但旋轉(zhuǎn)動(dòng)量較小，且沿著爐膛高度迅速上升。在燃燒器區(qū)域不斷有新的氣流補(bǔ)入，同時(shí)又伴隨氣流的湍流耗散，這兩個(gè)因素共同作用使得氣流旋轉(zhuǎn)動(dòng)量在爐膛燃燒器區(qū)域中部達(dá)到最大值，其高度在20～25 m之間。氣流流過(guò)燃燒器區(qū)域之后，暫時(shí)失去了給入氣流的動(dòng)量補(bǔ)充，氣流的旋轉(zhuǎn)動(dòng)量迅速衰減，隨后占總風(fēng)量約30%的附加風(fēng)自高32 m處給入爐膛之后，氣流旋轉(zhuǎn)動(dòng)量的衰減速度迅速減低，由于附加風(fēng)動(dòng)量較高，氣流旋轉(zhuǎn)動(dòng)量在33 m處甚至有小幅的上升。氣流流過(guò)折焰角后進(jìn)入屏區(qū)，由于受到換熱器的阻擋、整流和切割作用，其旋轉(zhuǎn)動(dòng)量的衰減速度增加；不同燃燒器上擺角度時(shí)，氣流旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩的分布是相似的，上擺角度越大，相應(yīng)的氣流旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩越小，燃燒器水平運(yùn)行時(shí)，屏區(qū)入口截面P1的氣流旋轉(zhuǎn)動(dòng)量為2.52 N·m，燃燒器上擺4°時(shí)為1.94 N·m，上擺11°時(shí)為1.71 N·m，上擺22°時(shí)為1.41 N·m，較工況1分別降低了 23%、32%和44%。

圖5 不同燃燒器擺角條件下旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩沿爐膛高度分布

圖6是截面P2各偏差評(píng)價(jià)指標(biāo)的數(shù)值，可以看出隨著燃燒器上擺角度增加，水平煙道內(nèi)的煙氣偏差降低，燃燒器上擺22°時(shí)，水平煙道的煙氣偏差相對(duì)最小。這表明，燃燒器上擺可以減小爐膛屏區(qū)入口的氣流殘余旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩，降低水平煙道的煙氣速度和溫度偏差，進(jìn)而降低再熱蒸汽溫度偏差，提高主、再熱汽溫。

圖6 不同上擺角度條件下截面P2的煙氣偏差評(píng)價(jià)指標(biāo)

在實(shí)際運(yùn)行中，燃燒器整體上擺角度11°時(shí)，可以獲得較高的蒸汽參數(shù)，主蒸汽溫度達(dá)到設(shè)計(jì)值，再熱蒸汽溫度偏差由20℃左右降低到10℃左右，且不會(huì)出現(xiàn)金屬壁溫超溫現(xiàn)象；而當(dāng)擺角繼續(xù)增加時(shí)，則易出現(xiàn)不同程度的過(guò)、再熱器金屬超溫現(xiàn)象，因此實(shí)際運(yùn)行時(shí)燃燒器上擺角度設(shè)定為約11°。

3.4 AA風(fēng)上擺角度偏差設(shè)置對(duì)煙氣溫度偏差和再熱蒸汽溫度偏差的影響

雖然燃燒器上擺11°左右可有效降低再熱蒸汽溫度偏差，但實(shí)際運(yùn)行中末級(jí)再熱器出口左、右兩側(cè)的蒸汽溫度仍然有10℃左右的偏差，影響整體再熱蒸汽溫度的提高。圖7為沿高度方向的氣流旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩分布，可以看出AA燃燒器擺角的偏置沒(méi)有對(duì)其下部區(qū)域的氣流旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩分布產(chǎn)生明顯的影響，其影響只在AA燃燒器之上的區(qū)域表現(xiàn)，AA燃燒器上擺角度偏置之后，由于4股AA風(fēng)氣流不在一個(gè)平面上，不利于4股射流相互配合形成切圓，將射流動(dòng)量轉(zhuǎn)化為旋轉(zhuǎn)動(dòng)量，因此AA燃燒器上部區(qū)域的氣流的旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩相比工況3明顯降低，偏置10°時(shí)，氣流旋轉(zhuǎn)動(dòng)量的降低最為明顯。AA風(fēng)擺角偏置4°時(shí)，屏區(qū)入口截面P1的氣流旋轉(zhuǎn)動(dòng)量為1.42 N·m，偏置10°時(shí)為1.08 N·m，較工況3分別降低了17%和37%。

圖7 AA風(fēng)擺角偏置條件下旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩沿爐膛高度分布

圖8為截面P2上的煙氣偏差評(píng)價(jià)指標(biāo)，可知AA風(fēng)擺角偏差設(shè)置有效降低了水平煙道的煙氣偏差。在實(shí)際運(yùn)行中，工況6的AA風(fēng)上擺角度偏置方式可將末級(jí)再熱器兩側(cè)汽溫偏差由工況3的10℃左右降低到4℃以下；鍋爐效率可達(dá)到94.72%，NO排放量為147.2 mg·m-3。不同計(jì)算工況條件下煤粉燃盡率和NO排放濃度的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。由表可知，燃燒器上擺角度增加，煤粉燃盡率略有下降，但仍維持比較高的水準(zhǔn)，NO排放濃度在燃燒器上擺22°時(shí)明顯高于其他工況，AA風(fēng)上擺角度的偏差設(shè)置對(duì)煤粉燃盡率和NO排放濃度沒(méi)有明顯的影響，因此若實(shí)際運(yùn)行中采用燃燒器上擺11°以及AA風(fēng)上擺角度偏置10°，可以保證較高的煤粉燃盡率，且NO排放濃度也可以控制在一定水平內(nèi)。

圖 8 不同AA風(fēng)上擺角度偏置條件下截面P2的煙氣偏差評(píng)價(jià)指標(biāo)

表3 不同計(jì)算工況條件下煤粉燃盡率和NOx排放濃度

4 結(jié) 論

（2）產(chǎn)出指標(biāo)。產(chǎn)出指標(biāo)的直接體現(xiàn)就是收益，文中選取新產(chǎn)品銷(xiāo)售收入和有效發(fā)明專(zhuān)利作為創(chuàng)新產(chǎn)出指標(biāo)。新產(chǎn)品銷(xiāo)售收入作為創(chuàng)新產(chǎn)出的代表性指標(biāo)，能較好地衡量創(chuàng)新產(chǎn)出效果，應(yīng)用相對(duì)比較廣泛；專(zhuān)利雖然難以反映創(chuàng)新活動(dòng)的全部成果，但由于數(shù)據(jù)易得，且在某些程度上沒(méi)有更好的指標(biāo)來(lái)代替，所以在研究中應(yīng)用也較為普遍，而由于發(fā)明專(zhuān)利申請(qǐng)難度大，審核更為嚴(yán)格，能更好地衡量創(chuàng)新產(chǎn)出水平，因此選用有效發(fā)明專(zhuān)利數(shù)作為另一個(gè)創(chuàng)新產(chǎn)出指標(biāo)。

（1）燃燒器上擺角度增加，爐內(nèi)氣流的旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩整體減小，屏區(qū)入口殘余旋轉(zhuǎn)動(dòng)量矩降低，再熱器入口截面煙氣速度和溫度的偏差系數(shù)和不均勻系數(shù)均減小。

（2）AA風(fēng)上擺角度偏差設(shè)置后，氣流進(jìn)入屏區(qū)時(shí)的殘余旋轉(zhuǎn)動(dòng)量降低，再熱器入口截面煙氣速度和溫度偏差減小。

（3）實(shí)際運(yùn)行結(jié)果表明，將燃燒器角度上擺11°且AA風(fēng)擺角偏差設(shè)置為10°可將再熱蒸汽溫度偏差由20℃左右降低至4℃以下，因此這是一種有效降低煙氣溫度和再熱蒸汽溫度偏差的手段。

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Numerical simulation on effect of burner tilting up angle on reheat steam temperature deviation for tangentially fired pulverized-coal boiler

TIAN Dengfeng1, FANG Qingyan1, TAN Peng1, ZHANG Cheng1, CHEN Gang1, ZHONG Lijin2, ZHANG Dianping2, WANG Guoqiang2

(1State Key Laboratory of Coal Combustion, Huazhong University of Science and Technology, Wuhan 430074, Hubei, China;2Zhuhai Power Plant, Zhuhai 519000, Guangdong, China)

The burner tilting up and the bias setting of AA tilting up angle was employed in order to reduce the temperature deviation of flue gas and reheat steam. The combustion processes in a 700 MW tangentially fired boiler with different burner tilting up angles were numerically simulated. The simulated results were fitted in with the measured data well. For greater burner tilting up angle, the swirling momentum moment in the furnace and the residual swirling momentum moment in the entrance of platen zone were reduced, while the flue gas deviation in the horizontal flue gas pass was lower. The bias setting of AA burner tilting up angle can reduce the flue gas residual swirling momentum moment of the entrance of platen zone considerably and lower the deviation of the flue gas temperature and velocity. The combustion tests showed that as an effective measures to reduce the temperature deviation of flue gas and reheat steam of this boiler, the burner tilting up for 11° and the bias setting of AA tilting up angle for 10° can reduce the temperature deviation of reheat steam from 20℃ to about 4℃.

tangentially fired boiler; burner tilting up angle; flue gas deviation; bias setting

2014-12-11.

supported by the Project on the Integration of Industry, Education, and Research of Guangdong Province (2012B091100173) and the Young Scientists Fund of Huazhong University of Science and Technology (HUST) (2014QN185).

Prof. FANG Qingyan, qyfang@hust.edu.cn

10.11949/j.issn.0438-1157.20141829

TK 224.1

A

0438—1157（2015）07—2702—07

廣東省教育部產(chǎn)學(xué)研結(jié)合項(xiàng)目（2012B091100173）；華中科技大學(xué)校青年科學(xué)基金項(xiàng)目（2014QN185）。

2014-12-11收到初稿，2015-04-02收到修改稿。

聯(lián)系人：方慶艷。第一作者：田登峰（1991—），男，碩士研究生。