彭明佳　劉　偉　王　瑛　張　鐵　門(mén)明磊　張　鑫（.中國(guó)石油集團(tuán)鉆井工程技術(shù)研究院，北京　000；.中國(guó)石油集團(tuán)長(zhǎng)城鉆探工程有限公司鉆井技術(shù)服務(wù)公司，遼寧盤(pán)錦　400）

精細(xì)控壓鉆井重漿帽設(shè)計(jì)及壓力控制方法

彭明佳1劉偉1王瑛1張鐵2門(mén)明磊1張?chǎng)?
（1.中國(guó)石油集團(tuán)鉆井工程技術(shù)研究院，北京102200；2.中國(guó)石油集團(tuán)長(zhǎng)城鉆探工程有限公司鉆井技術(shù)服務(wù)公司，遼寧盤(pán)錦124010）

精細(xì)控壓鉆井是一種主要用于窄密度窗口地層高效、安全鉆井的新技術(shù)。該技術(shù)可精確控制環(huán)空壓力，實(shí)現(xiàn)井底壓力恒定?？貕浩疸@過(guò)程中，起至預(yù)定井深注入重漿帽后進(jìn)行常規(guī)起鉆。以往注重漿期間回壓控制方法不具備實(shí)際操作性，一方面沒(méi)有考慮鉆具內(nèi)壓水眼重漿進(jìn)入環(huán)空造成的影響，設(shè)計(jì)內(nèi)容不完善；另一方面沒(méi)有實(shí)時(shí)壓力控制方法。根據(jù)工程實(shí)際要求，考慮鉆具內(nèi)壓水眼重漿、井眼實(shí)際情況、以及地層特性（碳酸鹽巖地層可采用近平衡壓力控制，硫化氫地層采用略過(guò)平衡壓力控制），進(jìn)一步優(yōu)化井底壓力控制。在計(jì)算注重漿和井口回壓關(guān)系時(shí)，建立分段實(shí)時(shí)壓力控制曲線，實(shí)現(xiàn)起下鉆過(guò)程中井底壓力平穩(wěn)控制，有效避免停泵期間可能造成的溢流或者漏失，提高鉆井安全性及鉆井綜合效率。

控壓鉆井；重漿帽；壓力控制；優(yōu)化設(shè)計(jì)

隨著石油勘探與開(kāi)發(fā)向深部復(fù)雜地區(qū)的不斷發(fā)展，窄密度窗口安全鉆井的問(wèn)題越來(lái)越突出，在許多油田已成為鉆井施工的技術(shù)瓶頸，如塔里木盆地、新疆南緣、玉門(mén)青西、四川盆地，柴達(dá)木盆地等。無(wú)論是陸上還是海上，窄密度窗口問(wèn)題已經(jīng)是造成深井、高溫高壓井鉆井周期長(zhǎng)、事故頻發(fā)、井下復(fù)雜的主要原因，是急需解決的問(wèn)題［1］。同時(shí)，更好地控制井筒壓力、保障施工作業(yè)安全也是鉆井作業(yè)中一直面臨的技術(shù)難題［2］。針對(duì)以上的鉆井難點(diǎn)，常采用的是控壓鉆井技術(shù)［3］。

控壓鉆井技術(shù)［4］主要有4種應(yīng)用方式：恒定井底壓力（MCD）、泥漿帽鉆井（MCD）和雙梯度鉆井（DGMPD）、健康安全環(huán)境技術(shù)（HSEMPD），文中主要探討的是恒定井底壓力鉆井。起鉆過(guò)程中由于環(huán)空摩阻消失，需提高環(huán)空靜液柱壓力或井口回壓以保持井底壓力穩(wěn)定。而在正常起鉆作業(yè)中，全井段控壓起鉆強(qiáng)度較大，且下部鉆具組合中鉆鋌、螺桿等異形鉆具不能通過(guò)旋轉(zhuǎn)控制頭進(jìn)行控壓起鉆。撤除旋轉(zhuǎn)控制頭后，井口敞開(kāi)，回壓消失，井底壓力下降。所以在起鉆到預(yù)定深度時(shí)需提高環(huán)空靜液柱壓力以彌補(bǔ)釋放掉的井口壓力，即所謂的“注重漿帽”。為了防止地層受到污染，一般注重漿帽設(shè)計(jì)只在套管內(nèi)進(jìn)行。同時(shí)為確保井控安全，控壓起鉆前需進(jìn)行長(zhǎng)時(shí)間的循環(huán)過(guò)程，以保證完全排出井筒內(nèi)氣體。因此文中重漿帽設(shè)計(jì)及壓力控制沒(méi)有考慮起鉆時(shí)井筒內(nèi)氣液兩相流的情況。以井筒內(nèi)單相流為前提，以直井為例，闡述重漿帽設(shè)計(jì)及注重漿期間壓力控制的優(yōu)化設(shè)計(jì)。

1　注重漿設(shè)計(jì)、壓力控制方法及存在的問(wèn)題

1.1重漿帽設(shè)計(jì)

控壓起鉆過(guò)程中，起鉆到預(yù)定深度后，開(kāi)始注重漿帽，并控制井口回壓，直至鉆井液返出地面。觀察30 min無(wú)溢流后開(kāi)始常規(guī)起鉆。由于與原鉆井液存在密度差，環(huán)空中重漿產(chǎn)生附加壓力?p ，大小等于正常循環(huán)時(shí)井口回壓及環(huán)空摩阻之和。確定附加壓力后，可求出重漿帽高度H、開(kāi)始需要注入的重漿體積及總的重漿體積V重

式中，V′重為鉆柱在技術(shù)套管內(nèi)需要注入的重漿體積，m3；VDC為每米技術(shù)套管的內(nèi)容積，L/m；V開(kāi)排為每米鉆桿的開(kāi)排體積，L/m；ρ為原鉆井液密度，kg/m3；ρ重為重漿帽的鉆井液密度，kg/m3。

1.2壓力控制方法

注重漿前，鉆井液泵處于停止?fàn)顟B(tài)，井筒中鉆井液靜止，此時(shí)由回壓補(bǔ)償系統(tǒng)在井口提供回壓。開(kāi)啟鉆井液泵后，環(huán)空中鉆井液開(kāi)始流動(dòng)，產(chǎn)生環(huán)空摩阻，井底壓力增大，需降低井口回壓以保持井底壓力不變，即井口壓力減小環(huán)空摩阻的大小。當(dāng)重漿開(kāi)始沿環(huán)空上返時(shí)，其在環(huán)空中高度不斷增加，附加壓力增大，井口壓力需逐步降低，至重漿從井口返出時(shí)，井口壓力降為0，以此實(shí)現(xiàn)重漿注入過(guò)程中井底壓力恒定。則可得

式中，Q為泵的排量，L/s；VDP為每米鉆桿內(nèi)容積，L/ m；t1為從開(kāi)啟鉆井液泵至重漿從鉆頭水眼返出的時(shí)間，s；t′2為重漿從鉆頭水眼上返至井口所需要時(shí)間，s；V閉排為每米鉆桿閉排體積，L/m。

1.3存在的問(wèn)題

現(xiàn)場(chǎng)控壓起鉆前，為避免卸扣時(shí)鉆具反噴，需從鉆具內(nèi)打一段壓水眼重漿（密度比重漿帽采用的重漿密度大）。當(dāng)此部分重漿沿環(huán)空上返時(shí)，產(chǎn)生附加壓力，從而影響實(shí)時(shí)壓力的控制。該部分重漿進(jìn)入環(huán)空后附加壓力升高速率變快，而井口壓力的控制速率未變，直接導(dǎo)致井底壓力增大。在壓力敏感地層該操作極易引起井漏，甚至嚴(yán)重的井控事故。

2　實(shí)時(shí)壓力控制方法研究

壓水眼重漿設(shè)計(jì)原則是產(chǎn)生的附加壓力Δp′為控壓起鉆時(shí)井口壓力，螺桿及水眼壓耗，壓力附加值三者之和?？傻?/p>

式中，Δp′為壓水眼重漿在環(huán)空中產(chǎn)生的附加壓力，MPa；ρ重1為壓水眼重漿密度，kg/m3；H1為壓水眼重漿高度，m。

起鉆到預(yù)定深度準(zhǔn)備注入重漿時(shí)，需考慮此時(shí)鉆頭處的重漿分布：鉆具內(nèi)壓水眼重漿是否已到達(dá)鉆頭水眼，其井口壓力控制是不同的。同時(shí)，由于地層特性的不同，比如碳酸鹽巖地層采用近平衡壓力控制，而硫化氫地層需增加安全壓力，導(dǎo)致對(duì)壓水眼重漿的附加壓力要求不同，則鉆具內(nèi)壓水眼重漿高度也會(huì)不同。壓水眼重漿注入的越多，其在鉆具內(nèi)下降的高度越大。即鉆具內(nèi)鉆井液面也要分為2種情況：起鉆中液面始終保持與鉆臺(tái)水平面保持一致和在鉆柱中下降一段距離，從而設(shè)計(jì)井口壓力降低步驟。

2.1起鉆時(shí)鉆具內(nèi)液面與鉆臺(tái)面保持齊平時(shí)井口壓力控制

分2種情況：起鉆到預(yù)定深度時(shí)，鉆柱內(nèi)的壓水眼鉆井液高度H1大于該處的鉆頭深度H和H1小于鉆頭深度H。

2.1.1H1≥H說(shuō)明起鉆到預(yù)定深度時(shí)，鉆具內(nèi)壓水眼重漿已經(jīng)返出一部分進(jìn)入井筒。此時(shí)開(kāi)啟鉆井液泵，鉆具內(nèi)剩余壓水眼重漿從環(huán)空上返。由于壓水眼重漿與原鉆井液存在密度差，其在環(huán)空同樣產(chǎn)生附加壓力。則井隊(duì)開(kāi)啟鉆井液泵時(shí)需立即降低井口回壓。設(shè)壓水眼重漿完全進(jìn)入環(huán)空所需要時(shí)間t′3，設(shè)產(chǎn)生的附加壓力為p2，可得

此時(shí)井口回壓降至p3，其大小為Δp′與p2的差值。從t3之后，重漿帽的重漿開(kāi)始沿環(huán)空上返，其所需附加壓力等于p3，所需時(shí)間t′4，總時(shí)間為t4，可得

現(xiàn)場(chǎng)壓水眼重漿密度一般要比重漿帽密度大。已知密度越大，在環(huán)空中產(chǎn)生的附加壓力變化幅度越大。在井口壓力降低曲線上可以看出，壓水眼重漿上返時(shí)井口壓力降低速率比重漿帽上返時(shí)壓力降低速率要大。由于環(huán)空內(nèi)壓水眼重漿的存在，增大了環(huán)空中的附加壓力，井口返出重漿之前，所注入的重漿帽已經(jīng)平衡地層壓力，即井口壓力已經(jīng)降為0，所需時(shí)間也比t′2小。

2.1.2H1＜H說(shuō)明起到預(yù)定深度時(shí)壓水眼重漿尚未到達(dá)鉆頭。開(kāi)啟鉆井液泵一段時(shí)間后，壓水眼重漿才到達(dá)，此段時(shí)間并未對(duì)環(huán)空產(chǎn)生附加壓力，需要保持井口回壓不變，設(shè)其達(dá)到鉆頭處所需要時(shí)間tr。

重漿出水眼后，后續(xù)回壓控制步驟與H1≥H相同。

2.2鉆具內(nèi)鉆井液面低于鉆臺(tái)面時(shí)的壓力控制

起鉆到預(yù)定深度時(shí)，鉆具內(nèi)的液面下降了一定距離。此時(shí)需要判斷鉆柱內(nèi)重漿是否已經(jīng)到達(dá)水眼處。判斷方法為：設(shè)實(shí)際打入的壓水眼重漿體積為V3，鉆柱內(nèi)輕漿高度為H2，則根據(jù)U型管原理可得

2.2.1H2>0時(shí)，壓水眼重漿未進(jìn)入鉆頭水眼當(dāng)壓水眼重漿未進(jìn)入水眼時(shí)，鉆具內(nèi)的上部分為空管，中間有一段壓水眼重漿，下部分至鉆頭處為原鉆井液。此時(shí)在開(kāi)鉆井液泵注重漿時(shí)，需要一段時(shí)間灌滿鉆柱，此時(shí)出口無(wú)鉆井液返出，仍需依靠回壓補(bǔ)償系統(tǒng)給井口補(bǔ)壓，井口壓力 即為正常起鉆時(shí)的井口壓力，設(shè)此處灌滿鉆井液需要的時(shí)間為 ，則

鉆柱內(nèi)灌滿鉆井液后，井筒內(nèi)建立起循環(huán)，出口開(kāi)始有鉆井液返出，此時(shí)關(guān)閉回壓補(bǔ)償系統(tǒng)，通過(guò)節(jié)流控制系統(tǒng)建立循環(huán)，后續(xù)回壓控制步驟與H1≥H一致。

2.2.2H2<0時(shí)，壓水眼重漿已經(jīng)出水眼此時(shí)鉆具內(nèi)的鉆井液分布為上部分為空管，下部分為壓水眼重漿。開(kāi)啟鉆井液泵后，先將鉆具灌滿，此段時(shí)間內(nèi)出口沒(méi)有鉆井液返出。灌滿鉆具后，壓水眼重漿沿環(huán)空上返，此時(shí)需要實(shí)時(shí)降低井口壓力。設(shè)H0為鉆柱內(nèi)重漿高度，m；t0為灌滿鉆柱所需時(shí)間，s。根據(jù)U型管原理可得

鉆柱內(nèi)灌滿鉆井液后，井筒內(nèi)建立起循環(huán)，出口開(kāi)始有鉆井液返出，此時(shí)關(guān)閉回壓補(bǔ)償系統(tǒng)，通過(guò)節(jié)流控制系統(tǒng)建立起循環(huán)。

3　重漿帽設(shè)計(jì)及壓力控制實(shí)例

以塔里木某井為例，該井斜深7 810.03 m，垂深6 305 m，水平段長(zhǎng)1 347.53 m。該井在三開(kāi)后進(jìn)入A點(diǎn)（6 421 m）前100 m（6 321 m），開(kāi)始導(dǎo)入精細(xì)控壓鉆進(jìn)流程。以該井三開(kāi)后第6趟鉆控壓起鉆為例，說(shuō)明重漿帽設(shè)計(jì)及注重漿過(guò)程中井口壓力的控制。

3.1基本參數(shù)

（1）鉆井液性能?？貕浩疸@至3 800 m后，開(kāi)始注重漿，當(dāng)日鉆井液基本參數(shù)如下：密度1.16 g/cm3，黏度50 s，失水3 mL，濾餅 0.5 mm，pH11，切力3/10，塑性黏度17 mPa·s，屈服值6 Pa，壓水眼重漿密度為1.45 g/cm3，重漿帽密度為1.3 g/cm3。

（2）鉆具組合。?168.3 mm CK406D×+1.5°單彎螺桿+ 311×310浮閥+ 311×310定向短節(jié)+ ?120 mm無(wú)磁鉆鋌+311×310方保+?89 mm無(wú)磁承壓桿+?88.9 mm加重鉆桿+?88.9 mm鉆桿。

（3）各壓力流量參數(shù)。正?？貕恒@進(jìn)井口壓力2.5 MPa，環(huán)空摩阻1.5 MPa，螺桿及水眼壓降2 MPa，起鉆及接單根井口壓力4 MPa。鉆桿內(nèi)容積3.87 L/ m，開(kāi)排2.63 L/m，閉排6.5 L/m。技術(shù)套管內(nèi)容積為24.9 L/m，泵排量為12 L/s，重漿帽設(shè)計(jì)時(shí)安全附加值為1 MPa。

3.2重漿帽及壓水眼重漿設(shè)計(jì)

（1）重漿高度的計(jì)算。接單根或起下鉆時(shí)井底壓力：p = p靜液+ p回壓，加入安全附加壓力1 MPa，代入數(shù)據(jù)得Δp = 5 MPa，則根據(jù)公式（1）得出重漿帽高度H = 3 640 m。

（2）壓水眼重漿高度及體積計(jì)算。根據(jù)公式（6）代入數(shù)據(jù)得H1= 2 109 m，V重= 8.2 m3?，F(xiàn)場(chǎng)為確保完全壓住水眼，實(shí)際打入重漿10 m3。

（3）重漿注入過(guò)程中井口壓力控制計(jì)算。起鉆至3 800 m，準(zhǔn)備注重漿，根據(jù)公式（11）代入數(shù)據(jù)得H2= 917.8 > 0，則在注重漿過(guò)程中，井口回壓的控制分為以下4個(gè)階段。

第1階段：因H2>0，說(shuō)明壓水眼重漿尚未到達(dá)鉆頭，同時(shí)重漿在鉆柱內(nèi)下沉一段距離，上部鉆柱為空管，此時(shí)開(kāi)啟鉆井液泵將空管灌滿所需要的時(shí)代入公式（12）計(jì)算得t0=1.15 min。

由于此時(shí)井口無(wú)鉆井液返出，井筒內(nèi)尚未建立起循環(huán)。因此在開(kāi)啟鉆井液泵的1.15 min內(nèi)需要保持地面回壓補(bǔ)償系統(tǒng)開(kāi)啟對(duì)井口補(bǔ)壓。

第2階段：灌滿鉆井液后，原鉆井液開(kāi)始沿環(huán)空上返，此時(shí)出口有鉆井液返出，關(guān)閉回壓補(bǔ)償系統(tǒng)，鉆井液在環(huán)空內(nèi)流動(dòng)產(chǎn)生環(huán)空摩阻，經(jīng)過(guò)計(jì)算為0.5 MPa，則井口回壓降低為3.5 MPa，原鉆井液完全從鉆桿內(nèi)返出所需要的時(shí)間為tr= 9.1 min，在該段時(shí)間內(nèi)，由于壓水眼重漿帽尚未進(jìn)入環(huán)空，環(huán)空靜液柱壓力不變，并未對(duì)井底施加附加壓力，所以此段時(shí)間內(nèi)井口壓力保持3.5 MPa不變。

第3階段：當(dāng)原鉆井液完全從井底返出時(shí)，此時(shí)壓水眼重漿開(kāi)始沿環(huán)空上返。至重漿完全從鉆柱進(jìn)入水眼所需要的時(shí)間t1=13.9 min，其在環(huán)空內(nèi)的高度H1=543.5 m，所產(chǎn)生的附加壓力p1=1.5 MPa，則此時(shí)井口壓力需要降低1.5 MPa。

第4階段：將相關(guān)數(shù)據(jù)代入公式（11）得H2= 1820 m，所需重漿的體積V2=33.5 m3，所需時(shí)間t3= 46.5 min，則可得至46.5 min后，井口壓力完全降至0，此時(shí)所有重漿共計(jì)在水眼內(nèi)的高度H3=2 354.5 m。

其上部仍有一段輕漿，可以看出并非等井口返出重漿時(shí)才降低回壓至0。而以往的計(jì)算是等井口返出重漿時(shí)，所需時(shí)間t4=97.1 min，總時(shí)間為107.3 min，此時(shí)井底壓力遠(yuǎn)大于計(jì)算值，因此該種作業(yè)方法是不合理的。

現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)中，精細(xì)控壓鉆井系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)以上的精細(xì)壓力控制。通過(guò)在數(shù)據(jù)庫(kù)中輸入各基本參數(shù)后，開(kāi)啟重漿注入模式，系統(tǒng)自動(dòng)設(shè)計(jì)出回壓降低步驟并進(jìn)行實(shí)時(shí)控制。同時(shí)系統(tǒng)擁有手動(dòng)/自動(dòng)2種控制模式，也可人工設(shè)計(jì)出回壓控制曲線并進(jìn)行手動(dòng)控壓。當(dāng)日實(shí)時(shí)回壓變化曲線與所設(shè)計(jì)的壓力控制曲線存在一定的誤差，主要有以下2個(gè)原因。

（1）現(xiàn)場(chǎng)起鉆至預(yù)定深度準(zhǔn)備打重漿帽時(shí)，由于重漿長(zhǎng)時(shí)間靜止產(chǎn)生氣泡，且密度、黏度比原鉆井液大，加之鉆井泵切換至重漿罐時(shí)上水管線中存在一段空管，因此導(dǎo)致泵上水不穩(wěn)定，直接造成井口壓力的波動(dòng)。

（2）控壓鉆井設(shè)備的井口壓力傳感器接在節(jié)流撬上，該傳感器至井口還有一段管線及旋轉(zhuǎn)控制頭，從而產(chǎn)生部分摩阻。因此現(xiàn)場(chǎng)所測(cè)得井口壓力比實(shí)際井口壓力要偏小，控壓鉆井水力學(xué)計(jì)算軟件中的壓力比計(jì)算值略低以達(dá)到平衡這部分摩阻的目的。

4　結(jié)論

（1）精細(xì)控壓鉆井中正常鉆進(jìn)、起下鉆、接單根及空井時(shí)需要保持井底壓力的連續(xù)控制與銜接，每種工況下對(duì)于井底壓力的實(shí)時(shí)控制都不容忽視。

（2）常規(guī)控壓起鉆注重漿過(guò)程中，以重漿返出井口時(shí)回壓降為0為節(jié)點(diǎn)，均勻降低井口壓力的做法是極不合理的，因?yàn)槠錄](méi)有將鉆具內(nèi)壓水眼重漿考慮進(jìn)去。該部分重漿進(jìn)入環(huán)空后附加壓力升高速率變快，而井口壓力的控制速率未變，直接導(dǎo)致井底壓力增大。在壓力敏感地層該操作極易引起井漏，甚至嚴(yán)重的井控事故。

（3）控壓起鉆注重漿帽前，需要詳細(xì)計(jì)算鉆具內(nèi)不同密度的鉆井液分布，確定壓水眼重漿是否已經(jīng)到達(dá)鉆頭水眼處，上部鉆柱是否有空管等。制定合理的分段井口回壓控制實(shí)時(shí)曲線，實(shí)現(xiàn)井底壓力精確控制。

（4）可在重漿帽設(shè)計(jì)中提前將壓水眼重漿考慮在內(nèi)，優(yōu)化重漿帽設(shè)計(jì)，井口返出壓水眼重漿時(shí)回壓降為0，從而避免混漿，節(jié)約作業(yè)時(shí)間及成本，提高作業(yè)安全。

［1］周英操，楊雄文，方世良，等．窄窗口鉆井難點(diǎn)分析與技術(shù)對(duì)策［J］.石油機(jī)械，2010，38（4）：1-7．

［2］李勇，黃敏，荊華，等．川西地區(qū)德陽(yáng)1井氣層段的控壓鉆井現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)［J］．天然氣工業(yè)，2012，32（7）：55-58．

［3］楊雄文，黃書(shū)君，周英操，等．控壓鉆井試驗(yàn)檢測(cè)系統(tǒng)研制開(kāi)發(fā)與應(yīng)用［J］.天然氣工業(yè)，2012，32（7）：43-47．

［4］周英操，崔猛，查永進(jìn).控壓鉆井技術(shù)探討與展望［J］．石油鉆探技術(shù)，2008，36（4）：1-4．

〔編輯薛改珍〕

Design of heavy grout and pressure control method for fine pressure-control drilling

PENG Mingjia1, LIU Wei1, WANG Ying1, ZHANG Tie2, MEN Minglei1, ZHANG Xin1
（1. Drilling Engineering and Technology Research Institute, CNPC, Beijing 102200, China; 2. Drilling Technology & Service Company of Great Wall Drilling Company, CNPC, Panjin 124010, China）

Fine pressure-control drilling is a new technology for efficient and safety drilling in the stratum with narrow-density windows. The technology enables precise control of annular pressure and realizes constant bottom hole pressure. During pressure-control trip out, drill is lifted to preset well depth, and heavy grout is filled before conventional trip out. The back pressure control method during the previous heavy grout filling is not operable. On one hand, the influence of heavy grout from nozzle to annular space by internal pressure of drilling tools is not taken into consideration, thus design contents are incomplete. On the other hand, there is no method for real-time pressure control. Bottom hole pressure control is further optimized according to actual engineering requirements and considerations of heavy grout in nozzle of drilling tools under internal pressure, actual borehole conditions, as well as stratum features (near-balanced pressure control may be adopted for carbonate rock stratum, and slightly-over-balanced pressure control may be adopted for hydrogen sulfide stratum). For calculation of relation between heavy grout filling and back pressure at wellhead, segmented real-time pressure control curve is established to realize stable control over bottom hole pressure during round trip, effectively avoid possible overflow or leakage during pump shutdown, and improve drilling safety and overall efficiency.

pressure-control drilling; heavy grout; pressure control; optimization design

TE243

A

1000 – 7393（ 2015 ） 04 – 0016 – 04

10.13639/j.odpt.2015.04.005

國(guó)家科技重大專項(xiàng)”窄密度窗口安全鉆井技術(shù)與配套裝備”（編號(hào)：2011ZX05021-003）。

彭明佳，1990年生。2013年畢業(yè)于河北大學(xué)，現(xiàn)主要研究方向：控壓鉆井、欠平衡鉆井等新型鉆井技術(shù)。電話：13301364139。E-mail：pengmjdr@cnpc.com.cn。

2015-06-21）

引用格式：彭明佳，劉偉，王瑛，等.精細(xì)控壓鉆井重漿帽設(shè)計(jì)及壓力控制方法［J］.石油鉆采工藝，2015，37（4）：16-19.