褚濛，宋曉冰

（1.上海核工程研究設(shè)計(jì)院，上海200233；2.上海交通大學(xué)土木工程系，上海200240）

鋼板混凝土模塊平面外抗剪性能與數(shù)值模擬

褚濛1，宋曉冰2

（1.上海核工程研究設(shè)計(jì)院，上海200233；2.上海交通大學(xué)土木工程系，上海200240）

針對(duì)目前核電廠大型鋼板混凝土結(jié)構(gòu)模塊的設(shè)計(jì)規(guī)范，以國(guó)內(nèi)外鋼板混凝土結(jié)構(gòu)試驗(yàn)為基礎(chǔ)，分析核電廠鋼板混凝土結(jié)構(gòu)實(shí)際破壞模式，比較相關(guān)各國(guó)規(guī)范。對(duì)我國(guó)核電廠鋼板混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的實(shí)際操作提出建議。指出ACI349規(guī)范在目前的鋼板混凝土結(jié)構(gòu)平面外抗剪承載力設(shè)計(jì)中具有一定的保守性。并通過(guò)有限元方法對(duì)試驗(yàn)進(jìn)行數(shù)值模擬。

核電廠；鋼板混凝土；平面外抗剪承載力

上海市科學(xué)技術(shù)委員會(huì)資助項(xiàng)目（No.13DZ2250200）

0　引言

鋼板混凝土（Steel Concrete，SC）結(jié)構(gòu)模塊技術(shù)廣泛應(yīng)用于我國(guó)三門、海陽(yáng)的核電站中。由于采用外表面雙鋼板剪力墻的形式，可以大量減少現(xiàn)場(chǎng)混凝土模板工作量。鋼板和混凝土通過(guò)栓釘連接形成組合結(jié)構(gòu)，鋼板之間通過(guò)對(duì)穿構(gòu)件拉結(jié)。鋼板混凝土結(jié)構(gòu)采用工程預(yù)制與現(xiàn)場(chǎng)吊裝的施工方法，可以大大縮短施工周期。在日本、韓國(guó)的核電站中鋼板混凝土結(jié)構(gòu)已被大量應(yīng)用于局部區(qū)域。而像三門、海陽(yáng)核島結(jié)構(gòu)中整體采用大型鋼板混凝土模塊還是首次。

目前針對(duì)大型結(jié)構(gòu)模塊的設(shè)計(jì)，世界上有日本規(guī)范JEAC-2009[1]和韓國(guó)KEPIC-SNG規(guī)范[2]。但是在大型SC結(jié)構(gòu)模塊中，大量采用四面圍合的結(jié)構(gòu)。這種結(jié)構(gòu)無(wú)法直接套用規(guī)范中針對(duì)單一構(gòu)件給出的公式。目前我國(guó)核電模塊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要基于計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬，同時(shí)參考美國(guó)混凝土協(xié)會(huì)的ACI-349規(guī)范[3]，以及日本電氣協(xié)會(huì)核能標(biāo)準(zhǔn)委員會(huì)的《鋼板混凝土結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程（JEAC 4618-2009）》[1]。

鋼板混凝土結(jié)構(gòu)的數(shù)值模擬是以試驗(yàn)當(dāng)中觀察到的破壞規(guī)律為基礎(chǔ)的。筆者針對(duì)鋼板混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行了多個(gè)足尺實(shí)驗(yàn)研究，目的是研究鋼板混凝土的破壞規(guī)律，比較各國(guó)規(guī)范的保守性。并通過(guò)試驗(yàn)和設(shè)計(jì)理論方面的研究[4~7]，為我國(guó)鋼板混凝土規(guī)范編制提供依據(jù)。

1　SC平面外抗剪承載力的試驗(yàn)和計(jì)算分析

1.1實(shí)驗(yàn)研究概述

對(duì)于SC墻體平面外抗剪試驗(yàn)研究，目前國(guó)內(nèi)外普遍采用梁彎剪試驗(yàn)進(jìn)行，模擬墻體在單向傳力模式下的剪切破壞過(guò)程。

試驗(yàn)中考慮的主要參數(shù)有剪跨比、鋼板配鋼率、抗剪鋼配鋼率和種類、軸向荷載、栓釘數(shù)量和間距、邊界條件等。部分代表性試驗(yàn)包括：日本在上世紀(jì)90年代進(jìn)行的18根梁試驗(yàn)[8]，剪跨比a=0.39~2.67；普度大學(xué)進(jìn)行的8根梁試驗(yàn)[9]，其中5根無(wú)對(duì)穿抗剪鋼筋，3根設(shè)置對(duì)穿鋼筋，剪跨比a=2.5~5.5；筆者進(jìn)行的一系列SC平面外抗剪試驗(yàn)[4]，剪跨比a=1.0~5.5。

1.2實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象描述

（1）剪跨比2.5~3.5

典型的破壞模式如圖2所示[9]。當(dāng)剪跨比大于2.5時(shí)，臨界斜裂縫與水平軸夾角一般不會(huì)小于26°，在臨界斜裂縫下端，栓釘端部水平面，出現(xiàn)向支座發(fā)展的水平裂縫。無(wú)對(duì)穿鋼筋時(shí)，臨界斜裂縫一旦出現(xiàn)，即引起水平裂縫的快速開展，是明顯的脆性破壞；如設(shè)置對(duì)穿鋼，由于對(duì)穿鋼筋限制了斜裂縫及水平裂縫的發(fā)展，構(gòu)件呈現(xiàn)一定的塑性特征，且抗剪承載力也有所提高。

圖1　核電廠鋼板混凝土結(jié)構(gòu)模塊

圖2　剪跨比3.2裂縫開展形式[9]

筆者進(jìn)行的剪跨比為3.0的足尺試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)采用大間距槽鋼作為對(duì)穿鋼抗剪時(shí)，槽鋼雖然不能阻止斜裂縫的出現(xiàn)，但是會(huì)極強(qiáng)地限制槽鋼附近斜裂縫的開展，甚至改變后繼斜裂縫的走向。在槽鋼間區(qū)域，裂縫集中在栓釘端部水平面附近（圖3）。

（2）剪跨比1.0~2.0

筆者進(jìn)行的一系列實(shí)驗(yàn)中[4]，典型的裂縫分布如圖4所示。最先出現(xiàn)的裂縫為加載點(diǎn)下方附近截面的豎向彎曲裂縫；隨著荷載增大剪跨段內(nèi)出現(xiàn)彎剪斜裂縫（2號(hào)裂縫），從剪跨段中間位置的下方鋼板處出現(xiàn)，向加載點(diǎn)發(fā)展，開裂范圍隨荷載增大逐漸向兩端支座延伸；接近極限荷載時(shí)突然出現(xiàn)從支座貫通至加載點(diǎn)的臨界剪切斜裂縫（3號(hào)裂縫），出現(xiàn)臨界斜裂縫后剪跨比為1.5，未設(shè)置對(duì)穿槽鋼的構(gòu)件的承載力立即下降了一個(gè)臺(tái)階，而其他試件的承載力還有上升空間，直至支座外側(cè)出現(xiàn)水平裂縫向支座上方延伸（4號(hào)裂縫），承載能力達(dá)到極限，隨著位移的增大荷載開始緩慢下降。

圖3　上海交大試驗(yàn)WS3.0

圖4　深梁的典型裂縫開展模式

在傳統(tǒng)的鋼筋混凝土梁中，最終的剪切破壞一般是由剪切斜裂縫上方剪壓區(qū)混凝土的壓碎或拉裂引起的。與鋼筋混凝土傳統(tǒng)的剪切破壞模式不同，在鋼板混凝土簡(jiǎn)支梁（λ≤2的情況下）中，連接支座與加載點(diǎn)的對(duì)角斜裂縫始終扮演臨界斜裂縫的角色，達(dá)到極限狀態(tài)時(shí)，臨界斜裂縫迅速增寬，支座內(nèi)側(cè)附近一定范圍內(nèi)鋼板向下?lián)锨?，?duì)應(yīng)截面處臨界斜裂縫下方的混凝土斜向壓碎，形成圖5中陰影部分所示的三角形破壞區(qū)域，以及虛線所示的變形模式。支座附近的受拉鋼板局部塑性下沉，應(yīng)變迅速增加，直接導(dǎo)致了構(gòu)件的破壞。剪切破壞是由下部鋼板在支座附近的屈服引起的，因此破壞具有較好的延性，這一破壞模式構(gòu)成了鋼筋混凝土構(gòu)件與鋼板混凝土構(gòu)件剪切破壞的一個(gè)重要差別。在構(gòu)造上，應(yīng)對(duì)支撐處下三角區(qū)域內(nèi)的栓釘設(shè)計(jì)及對(duì)拉鋼筋設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)注意栓釘及對(duì)拉鋼筋應(yīng)有足夠的抗拉承載力。

圖5　剪切破壞形態(tài)示意圖

1.3平面外抗剪計(jì)算機(jī)模型

（1）ACI349規(guī)程[3]

美國(guó)混凝土協(xié)會(huì)的ACI349規(guī)程針對(duì)用于核工程的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)提供了平面外抗剪承載力的計(jì)算公式[3]，采用混凝土抗剪項(xiàng)和箍筋抗剪項(xiàng)兩項(xiàng)疊加的形式。

將ACI-349規(guī)程對(duì)混凝土抗剪承載力的規(guī)定換算成SI單位制時(shí)，混凝土抗剪承載力為（2）式，與日本鋼筋混凝土規(guī)范中混凝土抗剪承載力相同。

對(duì)照日本鋼筋混凝土規(guī)范簡(jiǎn)支構(gòu)件剪切試驗(yàn)擬合得出的承載力下限值，具有50%的安全裕度，具體擬合方法詳見圖6，忽略了剪跨比對(duì)抗剪承載力的影響。圖6為不含抗剪加強(qiáng)箍筋的鋼筋混凝土構(gòu)件剪切斜裂縫產(chǎn)生的荷載計(jì)算值與試驗(yàn)實(shí)測(cè)值的比較，可借此理解ACI349規(guī)范取值的依據(jù)。

由圖中可以看出（3）式表示的是試驗(yàn)結(jié)果的大致平均值，當(dāng)承載力系數(shù)取0.5時(shí)，（2）式可以包絡(luò)試驗(yàn)的下限值。而對(duì)于不含箍筋的混凝土構(gòu)件，一旦混凝土臨界剪切斜裂縫產(chǎn)生立即貫通，構(gòu)件喪失承載力。

圖6　鋼筋混凝土構(gòu)件產(chǎn)生剪切裂縫的荷載試驗(yàn)值與計(jì)算值

（2）JEAC4618-2009規(guī)程[2]

日本電氣協(xié)會(huì)核能標(biāo)準(zhǔn)委員會(huì)制定的JEAC4618-2009規(guī)范采用容許應(yīng)力設(shè)計(jì)法，針對(duì)雙層鋼板內(nèi)填混凝土組合結(jié)構(gòu)，拉結(jié)鋼筋（相當(dāng)于箍筋）作為抗剪加強(qiáng)筋提供平面外抗剪加強(qiáng)作用。規(guī)程對(duì)SC結(jié)構(gòu)平面外抗剪承載力的規(guī)定分為短期和長(zhǎng)期，短期承載力由試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果擬合和理論推導(dǎo)得出，長(zhǎng)期容許承載力在短期承載力的基礎(chǔ)上增加了安全系數(shù)。

JEAC4618-2009抗剪承載力公式將構(gòu)件的剪切破壞劃分為混凝土的破壞和抗剪加強(qiáng)筋的屈服。當(dāng)抗剪加強(qiáng)筋的作用小于混凝土本身的抗剪承載力時(shí)，破壞由混凝土斜截面開裂和桁架-拱形受力機(jī)制上的混凝土斜向壓碎控制；當(dāng)抗剪加強(qiáng)筋的作用大于混凝土的抗剪承載力，破壞由抗剪加強(qiáng)筋屈服和桁架-拱形受力機(jī)制上的混凝土斜向壓碎控制。但由于JEAC4618-2009中短期抗剪承載力具有1.5左右的安全系數(shù)[1]，適合于狹義剪跨比（集中荷載作用點(diǎn)到支座邊緣的最小距離a與截面有效高度h0之比）大于2.5的構(gòu)件。

表1　平面外抗剪承載力計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比（承載力單位：kN）

但由于梁的平面外抗剪作用機(jī)制中，桁架作用和拱作用需要變形協(xié)調(diào)，而日本規(guī)范僅對(duì)兩者之和乘以0.85的系數(shù)方式處理，所以會(huì)出現(xiàn)公式偏不保守的情況。

（3）拉壓桿節(jié)點(diǎn)破壞模型[4]

針對(duì)狹義剪跨比在2以下的SC構(gòu)件，參考文獻(xiàn)[4]中的拉壓桿節(jié)點(diǎn)破壞模型提供了比較精確的計(jì)算方法。該模型以拉壓桿模型的傳力機(jī)制為基礎(chǔ)建立平衡關(guān)系，根據(jù)試驗(yàn)中觀察到的拉壓桿節(jié)點(diǎn)區(qū)域的破壞模式（圖5），建立了節(jié)點(diǎn)區(qū)破壞模型。如果說(shuō)JEAC4618-2009規(guī)程中的桁架-拱形受力模型考慮的拉壓桿模型中斜壓桿對(duì)抗剪承載力的貢獻(xiàn)，拉壓桿節(jié)點(diǎn)破壞模型考慮的則是節(jié)點(diǎn)的有效傳力能力。由于節(jié)點(diǎn)區(qū)破壞主要發(fā)生在小剪跨比情況，因此，該模型為小剪跨比情況下抗剪承載力計(jì)算提供了較為精確的計(jì)算方法。

（4）試驗(yàn)值與計(jì)算值的對(duì)比

針對(duì)試驗(yàn)[5~6]，采用以上模型進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果見表1?？梢姡瓑簵U節(jié)點(diǎn)破壞模型的計(jì)算精度最高，ACI349作為核相關(guān)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范應(yīng)用于鋼板混凝土結(jié)構(gòu)的平面外抗剪有較高的保守性。

2　數(shù)值模擬

數(shù)值模擬必須與試驗(yàn)中出現(xiàn)的破壞模式相一致。結(jié)合對(duì)各國(guó)規(guī)范的理解可判斷結(jié)果的正確性。例如，針對(duì)筆者完成的剪跨比為3.0的試驗(yàn)，應(yīng)用ABAQUS進(jìn)行有限元模擬，如圖7。混凝土本構(gòu)關(guān)系采用《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010建議的分段式曲線。鋼板、型鋼均為各向同性的理想彈塑性材料?？梢暂^好地模擬構(gòu)件加載過(guò)程和破壞模式。

圖7　剪跨比為3.0的試驗(yàn)數(shù)值模擬

3　結(jié)語(yǔ)

本文總結(jié)了鋼板混凝土結(jié)構(gòu)在平面外各種狀態(tài)下的試驗(yàn)和理論研究成果，對(duì)比了ACI-349規(guī)程、JEAC 4618-2009規(guī)程、KEPIC-SNG規(guī)程中計(jì)算公式以及一些近期研究成果的異同，并將計(jì)算結(jié)果與相關(guān)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。

ACI349作為核相關(guān)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范在目前的鋼板混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中具有一定的保守性。

針對(duì)鋼板混凝土平面外抗剪設(shè)計(jì)，應(yīng)注意在支撐位置或加載點(diǎn)周圍3倍厚度的區(qū)域內(nèi)，加強(qiáng)栓釘和對(duì)拉鋼筋的抗拉設(shè)計(jì)。保證構(gòu)件完整的傳力路徑。

針對(duì)小剪跨比的構(gòu)件，拉壓桿模型物理意義明確，具備較好的計(jì)算精度。

由于鋼板混凝土結(jié)構(gòu)特殊性，平面外抗剪計(jì)算公式在兼顧保守性與物理意義方面還有待提高。尤其是大剪跨比時(shí)，還需要進(jìn)行更多的實(shí)驗(yàn)和理論研究。

[1]JEAC 4618-2009.Seismic Design of Steel Plate Concrete Technical Regulations[S].Tokyo:Japan Electric Association,2009

[2]Steel-Concrete Structures（KEPIC-SNG）Korea Electric Power Industry Code[S].Korea:Korea Electric Association（KEA）,2010

[3]ACI 349 Code Requirements for Nuclear Safety-Related Concrete Structures and Commentary[S].America:American Concrete Institute,2001

[4]LENG Yu-bing,SONG Xiao-bing,CHU Meng,GE Hong-hui.Experimental Study and Theoretical Analysis of Resistance of Steel-Concrete-Steel Sandwich Beams[J].Journal of Structural Engineering,2014,141（2）,0401-4113

[5]SONG Xiao-bing,CHU Meng,GE Hong-hui,WANG Han-lin.The Failure Criterion for Steel-Concrete Composite Walls[C].The International Conference on Sustainable Development of Critical Infrastructure.ASCE,Shanghai,China,2014

[6]CHU Meng,SONG Xiao-bing,GE Hong-hui.Structural Performance of Steel-Concrete-Steel Sandwich Composite Beamswith Channel Steel Connectors[C].The 22nd Conference on Structural Mechanics in Reactor Technology.San Francisco,California,USA.Division IX Div-IX,2013

[7]冷予冰，宋曉冰，葛洪輝，褚濛.鋼板-混凝土組合墻體結(jié)構(gòu)平面外抗剪承載力試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)，2013,43（22）:15-21

[8]TakeuchiM,Fujita F,Funakoshi A,et al.Experimental Study on Steel Plate Reinforced Concrete Structure,Part 28 Response of SC Members Subjected to Out-of-Plane Load[C].Proceedings of the Annual Conference of Architectural Institute of Japan.1999:1037-1038

[9]Kadir C.Sener,Varma A H,Sanjeev R.Malushte,and Keith Coogler.Experimental Database of SC Composite Specimens Tested under Out-of-Plane Shear Loading[C].The 22nd Conference on Structural Mechanics in Reactor Technology.San Francisco,California,USA. 2013

Nuclear Power Plant;Steel Concrete;Out Plane Shear Capacity

Out Plane Shear Capacity and Numerical Simulation of Steel Concrete Structure Module of Nuclear Power Plant

CHUMeng1，SONG Xiao-bing2

（1.Shanghai Nuclear Engineering Research and Design Institute,Shanghai 200233；2.Departmentof Civil Engineer,Shanghai Jiaotong University,Shanghai 200240）

Focuses on the current design of steel concrete structuremodules of nuclear power plant,steel and concrete structure at home and abroad are based on the experiment,the out plane shear failuremechanism is investigated in several test.Puts forward some recommendation on Chinese design code.Points out that ACI349 code equation is conservative on out of plane shear capacity.Numerical simulations are preformed based on the failuremechanism.

1007-1423（2015）16-0003-05

10.3969/j.issn.1007-1423.2015.16.001

褚濛（1981-），男，吉林長(zhǎng)春人，工程師，碩士研究生，研究方向?yàn)楹穗姀S抗震設(shè)計(jì)

宋曉冰（1968-），男，山東人，博士，副教授，研究方向?yàn)殇撆c混凝土組合結(jié)構(gòu)

2015-05-04

2015-05-26