謝水成，鐘　珂，朱　輝，葉　筱，亢燕銘

(東華大學(xué) 環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院，上海 201620)

玻璃窗位置對(duì)高大空間供暖效果的影響

謝水成，鐘珂，朱輝，葉筱，亢燕銘

(東華大學(xué) 環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院，上海 201620)

在實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證數(shù)值計(jì)算方法的基礎(chǔ)上，通過數(shù)值模擬探討了玻璃窗位置不同時(shí)對(duì)供暖房間熱環(huán)境的影響.研究結(jié)果表明：無(wú)論玻璃窗設(shè)在屋頂還是側(cè)墻上，其附近氣流速度值都明顯大于無(wú)玻璃窗區(qū)域.當(dāng)玻璃窗設(shè)在屋頂時(shí)，送風(fēng)氣流在整個(gè)房間混合流動(dòng)，房間溫度分布均勻，降低送風(fēng)口高度對(duì)室內(nèi)溫度分布和能量利用系數(shù)無(wú)影響.玻璃窗在側(cè)墻時(shí)，沿玻璃冷表面下沉的冷空氣使室內(nèi)溫度分布出現(xiàn)明顯的熱力分層現(xiàn)象，送風(fēng)口高度越高，上下部區(qū)域溫差越大，適當(dāng)降低送風(fēng)口高度可以有效改善室內(nèi)熱環(huán)境，且熱風(fēng)供暖的能量在房間下部區(qū)域的利用率也增大.

玻璃窗位置；高大空間；室內(nèi)熱環(huán)境；能量利用系數(shù)

隨著人們對(duì)室內(nèi)視覺環(huán)境要求的提高，平天窗和落地窗或低窗臺(tái)窗戶越來(lái)越多.由于玻璃窗保溫性能較差，內(nèi)表面溫度低，近表面處形成的冷空氣對(duì)室內(nèi)溫度空間分布有顯著影響[1].特別是在高大空間中，大面積低溫玻璃表面對(duì)附近空氣的冷卻作用將明顯影響到室內(nèi)氣流和空氣溫度分布.

高大空間中，熱空氣上浮的特性導(dǎo)致空氣溫度在空間上部區(qū)域較高而底部較低[2].被玻璃窗低溫表面冷卻后的冷空氣的流動(dòng)有可能加劇或減弱高大空間溫度梯度大的特征，從而影響到熱風(fēng)能量的利用情況.為此，本文將在利用實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證數(shù)值計(jì)算方法的基礎(chǔ)上，對(duì)分別具有大面積平天窗或側(cè)窗的大空間，利用數(shù)值模擬方法對(duì)室內(nèi)氣流和溫度分布進(jìn)行研究，以分析玻璃窗位置不同時(shí)對(duì)供暖房間熱環(huán)境的影響，并根據(jù)模擬結(jié)果對(duì)不同情況下的供暖能量系數(shù)做出分析.

1　數(shù)值模型

1.1計(jì)算模型的確定

以一個(gè)層高為9 m的高大空間為物理模型進(jìn)行研究，見圖1所示.該高大空間每個(gè)柱距內(nèi)空調(diào)送回風(fēng)口布置均相同，因此，除靠近山墻的柱距單元外，所有柱距單元內(nèi)氣流速度和溫度分布規(guī)律原則上應(yīng)相同.考慮到建筑的對(duì)稱性，本文選擇中間一個(gè)柱距單元的一半作為研究對(duì)象，其平面分布見圖1中涂灰部分.采用上送上回的氣流組織方式，在側(cè)墻上設(shè)有送風(fēng)口和回風(fēng)口，送回風(fēng)口尺寸均為0.3 m×0.3 m，送風(fēng)口高度分別為6.5和8.5 m，回風(fēng)口在送風(fēng)口下方0.6 m處，送風(fēng)口和回風(fēng)口位于兩個(gè)柱子中間，如圖2所示.本文主要研究玻璃窗位置不同對(duì)供暖房間熱環(huán)境的影響，考慮玻璃窗位置設(shè)置在屋頂和側(cè)墻兩種情況，即全平天窗和側(cè)窗兩種類型.側(cè)窗又有普通窗和落地窗之分，設(shè)普通窗的窗臺(tái)高度為0.9 m，玻璃窗高度為7.2 m.為保證兩種側(cè)窗具有相同的傳熱面積，設(shè)落地窗寬度為4.8 m，窗間墻寬度為 1.2 m.

圖1　所研究空間平面圖Fig.1　Plan of the researched space

圖2　高大空間計(jì)算區(qū)域與送回風(fēng)口布置Fig.2　Computational domain of the large-height space and the locations of inlet and outlet

熱風(fēng)供暖時(shí)，室內(nèi)的熱源如人、燈、電腦等對(duì)房間的供熱是有利的，但對(duì)室內(nèi)氣流和溫度的局部分布的影響卻很小[3]，故在模擬的過程中不考慮室內(nèi)熱源的影響.由于保溫實(shí)體圍護(hù)結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù)遠(yuǎn)小于玻璃窗，內(nèi)表面溫度較高，計(jì)算中設(shè)實(shí)體圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面溫度為17 ℃，玻璃窗內(nèi)表面溫度為9 ℃,而對(duì)于地面, 由于土壤具有溫度延遲效應(yīng)[4]，在模擬過程中設(shè)為絕熱表面.熱風(fēng)以水平向下30°傾角射出，送風(fēng)速度為3 m/s，送風(fēng)溫度為28 ℃.由于送風(fēng)空調(diào)房間維持室內(nèi)正壓，因此，模擬過程中不考慮門窗縫隙的冷風(fēng)滲透所造成的熱損失[5].

1.2數(shù)學(xué)模型

本文所研究的流體為三維連續(xù)不可壓縮流體，在研究過程中認(rèn)為流體的屬性不變[6].數(shù)值計(jì)算時(shí)，選用二階迎風(fēng)格式對(duì)控制方程進(jìn)行離散化，并選用SIMPLE算法對(duì)離散方程進(jìn)行求解.由于研究的流場(chǎng)在供熱時(shí)會(huì)受到由溫差引起的浮升力的影響，因而空氣密度采用Boussinesq假設(shè)[7].數(shù)值模型所有的墻壁都滿足無(wú)滲透和無(wú)滑移條件.送風(fēng)口邊界類型定義為velocity-inlet，回風(fēng)口定義為outflow形式.采用四面體網(wǎng)格對(duì)物理模型進(jìn)行劃分，送、回風(fēng)口以及傳熱的墻體附近的網(wǎng)格采用加密處理.

1.3數(shù)學(xué)模型的合理性驗(yàn)證

為了保證數(shù)值模擬方法的可靠性，首先需要驗(yàn)證上述數(shù)學(xué)模型的合理性.2012年2月10日至29日，在東華大學(xué)環(huán)境學(xué)院人工氣候室進(jìn)行熱風(fēng)采暖實(shí)驗(yàn)，對(duì)室內(nèi)的溫度場(chǎng)和速度場(chǎng)分布進(jìn)行實(shí)測(cè).人工氣候?qū)嶒?yàn)室共布置4個(gè)測(cè)桿，每個(gè)測(cè)桿沿高度方向設(shè)置7個(gè)測(cè)點(diǎn).

實(shí)驗(yàn)過程中溫度的測(cè)量采用Humlog 20型溫度儀，分辨率為0.1 ℃.氣流速度的測(cè)量采用意大利Delta公司出品的萬(wàn)向風(fēng)速儀，測(cè)量范圍為0.05～5.00 m/s，精度為±3%，分辨率為0.01 m/s.為了保證在完全穩(wěn)定的條件下進(jìn)行測(cè)量，連續(xù)測(cè)量5～6 h，直到室內(nèi)空氣溫度和壁面溫度的波動(dòng)范圍小于±0.5 ℃，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)均取自穩(wěn)定狀態(tài)下的實(shí)測(cè)值.

運(yùn)用數(shù)值計(jì)算的方法對(duì)上述實(shí)驗(yàn)工況進(jìn)行模擬，通過對(duì)數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的比較與分析，驗(yàn)證數(shù)學(xué)模型在高大空間進(jìn)行模擬的合理性.圖3給出了數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果與1號(hào)和3號(hào)測(cè)桿實(shí)測(cè)結(jié)果的比較，由于篇幅的限制，2號(hào)和4號(hào)測(cè)桿數(shù)值模擬和實(shí)測(cè)的比較結(jié)果不再給出.

(a) 1號(hào)測(cè)桿

(b) 3號(hào)測(cè)桿圖3　垂直溫度和速度實(shí)測(cè)值與數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)比Fig.3　Comparison of the numerical results and experimental data of the vertical temperature and velocity profiles

從圖3可以看出，除某些位置可能由于門的開啟以及實(shí)驗(yàn)過程中的冷風(fēng)滲透等原因，會(huì)對(duì)室內(nèi)的溫度場(chǎng)和速度場(chǎng)造成一定的影響，進(jìn)而導(dǎo)致數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)之間產(chǎn)生一些偏差外，整體上數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)測(cè)得的結(jié)果之間能夠較好地吻合.因此，可以認(rèn)為本文所采用的數(shù)值模擬計(jì)算方法是可靠的.

2　數(shù)值模擬結(jié)果與分析

2.1玻璃窗位置對(duì)氣流和溫度分布的影響

為了探究玻璃窗冷表面對(duì)附近氣流的影響，需要獲得圍護(hù)結(jié)構(gòu)表面附近氣流的信息.本文計(jì)算模型中離圍護(hù)結(jié)構(gòu)最近的網(wǎng)格尺寸是0.03 m，若取離墻0.03 m或更近的表面，則數(shù)據(jù)受壁面溫度干擾過大.為了得到墻面附近的氣流信息，同時(shí)避免固體表面溫度的影響，本文取位于第二層網(wǎng)格內(nèi)的表面，即離墻體0.05 m的表面來(lái)分析圍護(hù)結(jié)構(gòu)冷表面對(duì)附近氣流運(yùn)動(dòng)的影響.

圖4給出了送風(fēng)口高度為8.5 m時(shí)，距離屋頂內(nèi)表面0.05 m的水平面和平行于側(cè)墻且距離內(nèi)表面也為0.05 m的垂直剖面上的氣流速度分布特征的模擬結(jié)果.

(a) 平天窗屋頂且實(shí)體側(cè)墻

(b) 落地窗側(cè)墻且實(shí)體屋頂圖4　玻璃窗附近的對(duì)流換熱特征Fig.4　Characteristics of convective heat transfer near the windows

比較圖4(a)與4(b)可知，玻璃窗設(shè)置在屋頂時(shí)，由于屋頂內(nèi)表面溫度較低，與附近熱空氣的溫差較大而導(dǎo)致自然對(duì)流作用比較強(qiáng)烈，其附近氣流速度值明顯大于實(shí)體屋頂?shù)那闆r；同樣，玻璃窗在側(cè)墻時(shí)，除在中間高度處由于送風(fēng)射流對(duì)下沉氣流的卷吸，導(dǎo)致有一部分區(qū)域氣流速度值較小外，側(cè)窗附近的氣流速度值也都明顯大于圖4(a)所示的實(shí)體側(cè)墻情況.由圖4(a)還可以看到，平天窗附近氣流從中心位置向四周流動(dòng)，這是因?yàn)闊峥諝馍细∮龅剿嚼浔砻妫ㄟ^對(duì)流換熱被冷卻后下沉，與上浮熱氣流相遇并隨著熱氣流運(yùn)動(dòng)軌跡流動(dòng).由圖4(b)還可以看到，側(cè)墻為大面積落地窗時(shí)，由于中間區(qū)域?yàn)閷?shí)體窗間墻，內(nèi)表面溫度高，對(duì)流換熱強(qiáng)度略低，故此處氣流速度值明顯小于兩側(cè).

圖5給出了送風(fēng)口高度為8.5 m時(shí)，玻璃窗位于不同位置時(shí)，穿過送風(fēng)口中心的剖面(x= 3 m)上的氣流流線與溫度分布的模擬結(jié)果.

(a) 平天窗屋頂且實(shí)體側(cè)墻

(b) 落地窗側(cè)墻且實(shí)體屋頂圖5　送風(fēng)口中心平面上的流線與溫度模擬結(jié)果Fig.5　Numerical results of the streamlines and temperature distributions on the plane of inlet center

由圖5可知，熱風(fēng)射流以30°傾角送出后，由于自身溫度高于周圍空氣溫度，在浮升力作用下，運(yùn)動(dòng)軌跡不再保持直線，在送風(fēng)射流末端，送風(fēng)射流速度衰減較大，在房間近中央處形成明顯的上升氣流.由圖5(a)可知，玻璃窗在屋頂時(shí)，送風(fēng)熱氣流在整個(gè)房間內(nèi)混合流動(dòng)，整個(gè)房間溫度分布相對(duì)比較均勻.這是因?yàn)樯仙裏峥諝馀c低溫屋頂內(nèi)表面對(duì)流換熱后，被冷卻后的空氣直接下沉，通過降低上部空間的溫度實(shí)現(xiàn)整個(gè)空間溫度分布均勻，在沒有熱力分層的空間中，慣性力控制整個(gè)空間的空氣流動(dòng)，于是房間內(nèi)呈現(xiàn)出典型的混合通風(fēng)特征.另外，結(jié)合圖4(a)可知，圖4(a)中的中心位置恰好是圖5(a)中屋頂附近兩個(gè)渦流的分界處.由圖5(b)可知，玻璃窗在側(cè)墻時(shí)，房間上下區(qū)域分別形成幾乎獨(dú)立的渦流區(qū)，送出的熱氣流大部分停留在上部空間區(qū)域，難以到達(dá)下部空間，因此，室內(nèi)上部區(qū)域溫度高于下部區(qū)域，出現(xiàn)了明顯的熱力分層現(xiàn)象.這是因?yàn)楸粋?cè)窗冷卻后的空氣在垂直下沉過程中持續(xù)被冷卻，在側(cè)窗下部聚集大量冷空氣，最終擴(kuò)散至地面形成了冷空氣層，該冷空氣層不僅導(dǎo)致房間下部溫度偏低，還通過浮力作用阻止上部熱空氣補(bǔ)充到下部區(qū)域，最終在下部空間形成了獨(dú)立的渦流區(qū).

圖6給出了送風(fēng)口高度為8.5 m時(shí)，距離屋頂0.05 m處沿水平方向和距離側(cè)墻0.05 m處沿豎直方向(具體位置見圖2中水平線L1和豎直線L2)上的氣流速度和溫度變化曲線.

(a) 水平方向

(b) 豎直方向圖6　屋頂和側(cè)墻附近氣流速度和溫度變化曲線Fig.6　Curve of the air velocity and temperature variation near the roof and side wall

由圖6(a)可知，當(dāng)屋頂為全平天窗時(shí)，由于平天窗附近自然對(duì)流作用強(qiáng)烈，相對(duì)于實(shí)體屋頂，附近氣流速度較大而溫度較低. 同時(shí)側(cè)窗情況對(duì)應(yīng)的實(shí)體屋頂附近氣流速度小而溫度較高.由圖6(a)還可以看到，盡管平天窗時(shí)屋頂附近空氣被冷表面冷卻，但與側(cè)窗情況對(duì)應(yīng)的實(shí)體屋頂附近空氣一樣，溫度值沿水平方向分布很均勻，這表明被平天窗冷卻的空氣直接下沉，沒有在水平冷表面重復(fù)冷卻或冷氣流聚集.由圖6(b)可以發(fā)現(xiàn)，平天窗實(shí)體側(cè)墻附近的氣流速度和溫度幾乎不隨高度變化而變化，而側(cè)墻有大面積玻璃窗時(shí)，不論落地窗還是普通側(cè)窗，其附近氣流速度沿高度均發(fā)生很大變化.由于送風(fēng)射流對(duì)附近空氣的卷吸作用與下沉冷氣流的方向相反，使得中間高度處下沉氣流速度較小.側(cè)窗內(nèi)表面與附近空氣的溫差在房間上部更大，因此，側(cè)窗上部的下沉氣流速度大于側(cè)窗下部.除去由于地面阻礙和送風(fēng)射流卷吸造成的下沉氣流速度很低的區(qū)域外，由圖6(b)可以發(fā)現(xiàn)，以送風(fēng)口高度為界，在側(cè)窗上下部，附近氣流速度均分別隨著高度的降低而增大，表明冷氣流沿垂直冷表面下沉過程中，不斷有冷空氣加入并被重復(fù)冷卻，這與圖6(a)中平天窗附近冷空氣不會(huì)被重復(fù)冷卻的情況完全不同.可以認(rèn)為側(cè)窗面積越大，冷空氣的累加效應(yīng)越強(qiáng)，對(duì)下部空間溫度的影響越大.本文研究的普通側(cè)窗與落地窗面積相等，因此冷空氣的累加作用相同，由圖6(b)可以看到，側(cè)窗附近二者的氣流速度和溫度分布幾乎一致.

2.2送風(fēng)口高度對(duì)房間熱環(huán)境的影響

一般而言，由于熱氣流會(huì)在浮力作用下上升，對(duì)房間進(jìn)行熱風(fēng)采暖時(shí)不宜提高送風(fēng)口高度，送風(fēng)口高度越高，越不能滿足人員工作區(qū)的熱舒適性要求，但是某些工藝要求或建筑結(jié)構(gòu)特征不允許送風(fēng)口高度過低，為此需要對(duì)不同送風(fēng)口高度室內(nèi)熱環(huán)境進(jìn)行研究.

圖7給出了送風(fēng)口高度不同時(shí)，不同玻璃窗位置的房間中心處溫度沿垂直高度方向的分布曲線.

圖7　不同送風(fēng)口高度房間中心處溫度垂直分布Fig.7　Vertical profiles of temperature in the middle of the room for different positions of inlet

由圖7可知，玻璃窗在屋頂時(shí)，室內(nèi)溫度分布比較均勻，送風(fēng)口高度對(duì)室內(nèi)溫度梯度幾乎沒影響.在屋頂附近氣溫最低，如前所述，這是由水平冷表面對(duì)附近空氣的冷卻作用造成的.玻璃窗在側(cè)墻時(shí)，無(wú)論落地窗還是普通側(cè)窗，送風(fēng)口位置對(duì)溫度的垂直分布都有明顯影響.送風(fēng)口位置從8.5 m下降到6.5 m時(shí)，房間上下部區(qū)域的溫差從12 ℃減小至5.5 ℃，表明玻璃窗在側(cè)墻時(shí)，送風(fēng)口高度不宜過高，適當(dāng)降低送風(fēng)口高度能夠有效改善室內(nèi)熱環(huán)境.

室內(nèi)人員熱舒適受到流經(jīng)人體的氣流速度和溫度共同作用.圖8給出了送風(fēng)口高度不同時(shí)，不同玻璃窗位置的房間中心處氣流速度沿垂直高度方向的分布情況.

圖8　不同送風(fēng)口高度房間中心處氣流速度垂直分布Fig.8　Vertical profiles of air velocity in the middle of the room for different positions of inlet

由圖8可知，玻璃窗在屋頂時(shí)，房間中心處速度值在垂直方向上都很小，在0.06 m/s以下，不同送風(fēng)口高度基本沒有差別；玻璃窗在側(cè)墻時(shí)，普通窗與落地窗相似，2 m以下空間不同送風(fēng)口高度氣流速度基本沒有差別，均在0.03 m/s以下.這表明玻璃窗在房間不同位置，降低送風(fēng)口高度都不會(huì)造成人員空間風(fēng)速過大.

2.3熱風(fēng)能量利用率分析

2m以下空間溫度直接關(guān)系到人體的熱舒適性，表1給出了不同工況下，房間整體平均溫度(tp)和2 m以下空間平均溫度(t2m)的模擬結(jié)果.由表1可知，玻璃窗在屋頂時(shí)，不同送風(fēng)口高度下二者的tp和t2m基本相同.玻璃窗在側(cè)墻時(shí)，普通窗與落地窗相似，送風(fēng)口位置降低時(shí)，房間整體平均溫度和人員所在空間平均溫度都有所上升，其中人員空間平均溫度對(duì)送風(fēng)口高度更加敏感，其上升幅度高于房間整體平均溫度的上升幅度.

表1　房間整體和2 m以下空間平均溫度的比較Table 1　Comparisons of average temperatures in the whole room and in the zone below 2 m

熱風(fēng)能量在供暖房間的利用情況可以用能量利用系數(shù)η來(lái)衡量，其表達(dá)式為

(1)

式中:ts為送風(fēng)溫度，℃.熱風(fēng)中到達(dá)2 m以下空間的能量越多，該空間的平均溫度越高，室內(nèi)人員對(duì)熱風(fēng)能量的利用率越高.由式(1)可知，η越大表明能量利用越好.

表2給出了不同送風(fēng)口高度時(shí)在不同玻璃窗位置房間的能量利用系數(shù)η.由表2可知，玻璃窗在屋頂時(shí)，能量利用系數(shù)較高，接近1，且不同送風(fēng)口高度對(duì)能量利用系數(shù)幾乎無(wú)影響.如前所述，這是因?yàn)楸黄教齑袄鋮s的空氣直接下沉造成了室內(nèi)氣流充分混合，有利于熱風(fēng)能量到達(dá)人員空間.玻璃窗在側(cè)墻時(shí)，能量利用系數(shù)明顯低于平天窗的情況.同時(shí)熱風(fēng)能量利用系數(shù)與玻璃窗在側(cè)墻的位置也無(wú)關(guān)，且都隨著送風(fēng)口高度的增加而下降.

表2　送風(fēng)口高度不同時(shí)供暖能量利用系數(shù)比較Table 2　Comparison of the heating energy-using coefficients with different positions of inlet

3　結(jié)　語(yǔ)

高大空間冬季采用分層熱風(fēng)采暖，可以將更多的熱量送入人員活動(dòng)區(qū).玻璃窗位置不同時(shí)，室內(nèi)的熱環(huán)境具有一定的差異.本文運(yùn)用數(shù)值模擬的方法，對(duì)典型幾何尺寸的大空間內(nèi)部的溫度場(chǎng)和氣流分布進(jìn)行研究，討論了玻璃窗位置不同對(duì)供暖房間熱環(huán)境的影響，并分析不同情況下的供暖能量利用系數(shù).得出的主要結(jié)論如下：

(1) 大面積玻璃窗在屋頂時(shí)，被平天窗冷卻的空氣直接下沉，通過降低上部空間溫度實(shí)現(xiàn)了室內(nèi)溫度分布均勻，氣流實(shí)現(xiàn)了全室充分混合，因此送風(fēng)口高度對(duì)這類大空間的熱環(huán)境和供暖能量利用系數(shù)無(wú)影響；

(2) 大面積玻璃窗位于側(cè)墻時(shí)，被玻璃窗表面冷卻的空氣沿窗戶下沉并不斷累加聚集，最終在地面形成冷空氣層，不僅造成室內(nèi)溫度梯度大，而且通過浮力作用阻礙了熱風(fēng)進(jìn)入人員空間，在這類高大空間中，降低送風(fēng)口高度可以顯著提高人員空間和全室的平均溫度，提高熱風(fēng)能量利用率.

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Effects of the Position of Windows on Large-Height Spaces’ Warm-Air Heating Systems

XIEShui-cheng，ZHONGKe,ZHUHui,YEXiao,KANGYan-ming

(School of Environmental Science and Engineering, Donghua University, Shanghai 201620, China)

Numerical simulations have been carried out for exploring the effects of the position of windows on the indoor thermal environment in room heating, and the numerical scheme is validated by test data. The results show that whether windows are set in the roof or set in the side wall, the air velocity in the nearby area is obvious larger than the nearby area without windows. When the windows are set in the roof, the air supply is mixing flow throughout the room, the temperature distribution of the room is uniform, reducing the height of the inlet has no effect on the indoor temperature distribution and energy-using coefficient. When the windows are set in the side wall, the indoor temperature distribution appears apparent thermal stratification because the cold air is along the cold surface of glass sinking, the higher height of inlet, the larger temperature difference between the upper and lower regions, the indoor thermal environment can be effectively improved by reducing the height of the inlet appropriate. Moreover, the energy carried by the incoming warm air can be used with high efficiency at the lower part of the space in warm air systems.

position of windows; large-height space; indoor thermal environment; energy-using coefficient

1671-0444(2015)03-0376-06

2014-03-14

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目 (51278094)；上海市教委科研創(chuàng)新重點(diǎn)資助項(xiàng)目 (13ZZ054)

謝水成(1988—)，男，河南駐馬店人，碩士研究生，研究方向?yàn)榻ㄖ?jié)能.E-mail：xsc_0130@126.com

鐘珂(聯(lián)系人)，女，教授，E-mail: zhongkeyx@dhu.edu.cn

TU 831.3

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