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        工業(yè)規(guī)模CO2管道泄放過(guò)程中的壓力響應(yīng)及相態(tài)變化

        2015-08-22 11:07:38喻健良郭曉璐閆興清張永春陳紹云
        化工學(xué)報(bào) 2015年11期
        關(guān)鍵詞:相態(tài)氣液氣相

        喻健良,郭曉璐,閆興清,張永春,陳紹云

        (1大連理工大學(xué)化工機(jī)械學(xué)院,遼寧 大連 116024;2大連理工大學(xué)化工學(xué)院,遼寧 大連 116024)

        引言

        CO2捕集和封存技術(shù)(carbon capture and storage,CCS)是實(shí)現(xiàn)全球二氧化碳減排的最有效方式[1]。管道運(yùn)輸是其重要環(huán)節(jié),也是較安全、環(huán)保和經(jīng)濟(jì)的運(yùn)輸方式[2]。大量CO2管道的應(yīng)用使其安全運(yùn)行問(wèn)題備受關(guān)注[3-4]。當(dāng)CO2長(zhǎng)輸管道發(fā)生泄漏時(shí),由于焦耳-湯姆遜效應(yīng)產(chǎn)生的低溫容易導(dǎo)致管道脆性斷裂擴(kuò)展,同時(shí)泄漏的CO2擴(kuò)散后會(huì)在附近形成高濃度區(qū),危及區(qū)域內(nèi)人員健康和安全[5-7]。

        CO2管道泄漏過(guò)程包括管內(nèi)壓力和溫度變化、射流膨脹、干冰生成和升華、重氣擴(kuò)散等[8]。而管內(nèi)壓力和溫度變化是研究低溫脆斷以及泄放區(qū)域內(nèi)CO2擴(kuò)散過(guò)程的關(guān)鍵[9-12]。國(guó)內(nèi)外對(duì)CO2管道泄漏時(shí)壓力響應(yīng)及相變的實(shí)驗(yàn)研究數(shù)量不多。Ahmad等[13]介紹了一次大規(guī)模全口徑密相CO2埋地管道斷裂實(shí)驗(yàn),回路管道規(guī)格φ219.1 mm×12.7 mm,總長(zhǎng)226.8 m,發(fā)現(xiàn)管內(nèi)壓力經(jīng)歷快速下降、準(zhǔn)靜態(tài)水平、后期泄放3個(gè)階段。Cosham等[14]介紹了3次全尺寸CO2管道斷裂實(shí)驗(yàn),管道規(guī)格φ914.0 mm×25.4 mm,長(zhǎng)度分別為16.16、16.97、22.71 m,發(fā)現(xiàn)減壓過(guò)程都出現(xiàn)了壓力平臺(tái),且?guī)щs質(zhì)CO2壓力平臺(tái)更高。Koeijera等[15-16]通過(guò)規(guī)格φ 12 mm×1 mm、長(zhǎng)140 m管道裝置研究了過(guò)冷液相CO2減壓過(guò)程,發(fā)現(xiàn)液相CO2很快轉(zhuǎn)變?yōu)閮上嘈狗?,最后轉(zhuǎn)變?yōu)闅庀嘈狗拧osham等[17]采用規(guī)格φ168.3 mm×10.97 mm、長(zhǎng)144 m實(shí)驗(yàn)管道,研究了氣相、液相CO2及含雜質(zhì)CO2減壓行為,發(fā)現(xiàn)液相較氣相CO2的減壓曲線平臺(tái)更長(zhǎng),而含雜質(zhì)CO2減壓曲線平臺(tái)則又高又短。Han等[18-19]利用細(xì)長(zhǎng)管的圓柱形容器裝置,研究發(fā)現(xiàn)細(xì)長(zhǎng)管內(nèi)的液態(tài)CO2轉(zhuǎn)變?yōu)闅夤虄上嗔骺赡馨l(fā)生在CO2進(jìn)入大氣之前。Xie等[20]利用規(guī)格φ40 mm×5 mm、長(zhǎng)23 m回路管道裝置進(jìn)行了CO2垂直泄放實(shí)驗(yàn),認(rèn)為超臨界CO2比氣相CO2壓降速率大得多??傊壳皩?duì)CO2管道泄漏時(shí)壓力響應(yīng)及相變研究的文獻(xiàn)報(bào)道并不一致,還需要進(jìn)一步研究。

        本文采用的管道規(guī)格為φ273 mm×20 mm,長(zhǎng)256 m,屬于工業(yè)規(guī)模級(jí)別,相對(duì)于文獻(xiàn)報(bào)道中的管道尺寸,更加適合和接近于模擬實(shí)際CO2運(yùn)輸管道?;诖耍瑢?duì)CO2管道泄放時(shí)的管內(nèi)壓力和溫度變化進(jìn)行了測(cè)量和分析,研究了管道內(nèi)壓力響應(yīng)情況以及相態(tài)變化規(guī)律,以期為CO2管道斷裂擴(kuò)展和泄漏擴(kuò)散研究提供實(shí)驗(yàn)依據(jù)。

        1 CO2管道實(shí)驗(yàn)裝置及方案

        1.1 實(shí)驗(yàn)裝置

        圖1為實(shí)驗(yàn)裝置和現(xiàn)場(chǎng)圖,該裝置由主管道、雙膜爆破裝置、加熱裝置以及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)等組成。主管道規(guī)格φ273 mm×20 mm,長(zhǎng)度256 m,材質(zhì)16Mn。

        該裝置采用雙膜爆破裝置實(shí)現(xiàn)可控泄放,并采用不同口徑孔板實(shí)現(xiàn)不同口徑泄放;利用加熱裝置為管道升溫以達(dá)到不同的初始溫度和壓力;實(shí)驗(yàn)過(guò)程中管道壓力和溫度采用分布式同步數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)測(cè)量記錄。圖2是雙膜爆破裝置原理。該裝置由兩個(gè)爆破片及夾持器、法蘭及管道組成。通過(guò)在兩個(gè)爆破片(A和B)之間的空腔注入高壓氣體來(lái)控制爆破。該裝置長(zhǎng)度約0.9 m,相對(duì)于整條管道來(lái)說(shuō)很短,對(duì)壓力和溫度等測(cè)量數(shù)據(jù)的影響可忽略。該方法可達(dá)到快速泄壓的目的,泄壓速率范圍為1×104~4×104MPa·s-1[21]。

        1.2 實(shí)驗(yàn)方案

        為測(cè)量管道壓力和溫度,在管道上分布了12個(gè)壓力傳感器、18個(gè)管頂熱電偶、6個(gè)管底熱電偶以及12個(gè)管外壁熱電偶。本文涉及的CO2減壓波速度為100~300 m·s-1,而管道長(zhǎng)度256 m足夠長(zhǎng),因此壓力傳感器采集頻率1 kHz,精度0.06%FS~0.6%FS,可以支持本文研究?jī)?nèi)容;熱電偶響應(yīng)時(shí)間200 ms,誤差±1℃,均滿足高壓低溫的環(huán)境條件。采用美國(guó)NI公司的CompactRIO實(shí)時(shí)控制器進(jìn)行數(shù)據(jù)采集,包括1個(gè)NI cRIO-9025嵌入式實(shí)時(shí)控制器和5個(gè)NI 9144以太網(wǎng)擴(kuò)展機(jī)箱,各機(jī)箱內(nèi)包括13個(gè)NI 9219通用模塊和3個(gè)NI 9213熱電偶輸入模塊。數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采用美國(guó)NI公司的LabVIEW軟件進(jìn)行編程。

        1.3 實(shí)驗(yàn)條件

        本文選取了3組初始相態(tài)分別為氣相、氣液兩相、超臨界相態(tài)實(shí)驗(yàn)進(jìn)行分析。圖3是CO2相態(tài)圖。圖中R是三相點(diǎn),C是臨界點(diǎn),臨界壓力Pc為7.38 MPa。RC、RB、RA分別為氣液、氣固、液固平衡線。圖示了3組泄放實(shí)驗(yàn)Test 1、Test 2和Test 3的初始相態(tài)所在的位置。表1是實(shí)驗(yàn)初始條件,表2為實(shí)驗(yàn)所取測(cè)量點(diǎn)位置。

        圖1 實(shí)驗(yàn)裝置和現(xiàn)場(chǎng)圖 Fig.1 Schematic and scene graph of experimental apparatus

        圖2 雙膜爆破裝置原理 Fig.2 Schematic diagram of dual-disc blasting device

        圖3 CO2相態(tài)圖 Fig.3 CO2phase graph

        2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果和討論

        2.1 氣相CO2管道泄放中壓力響應(yīng)及相態(tài)變化

        圖4為Test 1實(shí)驗(yàn)壓力響應(yīng)曲線。由圖可知,1.48 t CO2且泄放口徑100 mm的泄放時(shí)間約55.4 s,平均壓降速率約95.7 kPa·s-1;管道減壓曲線變化過(guò)程整體上差別很小,而實(shí)際在泄放初始時(shí)有明顯不同[22]。圖4局部放大圖是管道上5個(gè)測(cè)點(diǎn)(P2、P3、P5、P6、P8)在泄放初始時(shí)的壓力響應(yīng)過(guò)程。本次實(shí)驗(yàn)的減壓波傳播分為2個(gè)時(shí)間段,每個(gè)時(shí)間段為1.1 s(1.1 s是減壓波以238.2 m·s-1介質(zhì)聲速自P2點(diǎn)傳播至管道末端的時(shí)間)。在第1個(gè)1.1 s內(nèi),當(dāng)減壓波傳播至P2時(shí),該處壓力快速下降至4.63 MPa,降幅0.67 MPa;此時(shí)該處短暫穿過(guò)相包絡(luò)線進(jìn)入兩相區(qū),壓力略有反彈后緩慢下降[23]。減壓波到達(dá)P3、P5、P6、P8時(shí),壓力依次開始突降,降幅依次減小,分別為0.62、0.41、0.37、0.01 MPa。在第2個(gè)1.1 s內(nèi),減壓波自管道末端傳播至泄放端,并依次導(dǎo)致P8、P6、P5、P3、P2再次大幅度降低,降幅依次減小,分別為0.72、0.49、0.37、0.23、0.09 MPa。經(jīng)過(guò)此次減壓波反射,管道泄放端和末端壓力差逐漸縮小,對(duì)數(shù)壓力與時(shí)間呈線性關(guān)系下降。

        圖5為Test 1實(shí)驗(yàn)壓力-溫度對(duì)應(yīng)曲線。泄放開始后,距離泄放端較近的T1、T2處壓力-溫度曲線向右偏離了CO2飽和線,始終處于氣相狀態(tài);而處 于管道末端附近T3-top和T3-bot的壓力和溫度分別降至3.22 MPa和-2.9℃、3.62 MPa和1.5℃時(shí),開始貼著氣液飽和線下降,說(shuō)明該處底部和頂部CO2先后進(jìn)入了兩相區(qū)。T3-top最低溫度降至-43℃,T3-bot最低溫度降至-64℃,說(shuō)明距離泄放端越遠(yuǎn),溫降幅度越大,且底部較頂部降幅大,處于兩相區(qū)時(shí)間越長(zhǎng)。

        表1 實(shí)驗(yàn)初始條件 Table 1 Experimental conditions

        表2 實(shí)驗(yàn)取測(cè)量點(diǎn)位置 Table 2 Experimental measurement point locations

        圖4 壓力響應(yīng)曲線 Fig.4 Pressure response curve

        圖5 壓力-溫度對(duì)應(yīng)曲線 Fig.5 Corresponding curve of pressure-temperature

        通過(guò)以上分析,對(duì)于氣相CO2泄放,泄放端氣相CO2快速膨脹排出,使該處發(fā)生壓力突降,形成的減壓波向管道末端傳播,所經(jīng)之處壓力依次發(fā)生突降。壓力突降導(dǎo)致的氣體膨脹作用,使壓降停滯或減慢。隨著管內(nèi)壓力和溫度下降,泄放端附近CO2相態(tài)始終為氣態(tài),而管道末端附近溫度的大幅下降使該處出現(xiàn)氣液均相CO2,且管道底部較頂部的氣液均相CO2維持時(shí)間更長(zhǎng)。圖6為氣相CO2泄放相態(tài)變化過(guò)程。

        2.2 氣液兩相CO2管道泄放中壓力響應(yīng)及相態(tài)變化

        圖6 氣相CO2泄放相態(tài)變化 Fig.6 Phase transition in process of gas CO2discharge

        圖7 壓力響應(yīng)曲線 Fig.7 Pressure response curve

        Test 2實(shí)驗(yàn)的CO2初始狀態(tài)為氣液分層,泄放口徑50 mm,氣液界面處于泄放口之下,其中液相CO2體積為2.25 m3,氣相CO2體積為8.56 m3。圖7是Test 2實(shí)驗(yàn)壓力響應(yīng)曲線。由圖可知,3.32 t CO2充裝量的泄放時(shí)間約777.2 s,平均壓降速率約7.2 kPa·s-1。圖7局部放大圖是P2、P3、P5、P7、P8測(cè)點(diǎn)在泄放初始時(shí)的壓力響應(yīng)過(guò)程。圖中“→”代表減壓波自管道泄放端向末端傳播,“←”則代表減壓波自管道末端向泄放端傳播。本次實(shí)驗(yàn)減壓波傳播過(guò)程分為8個(gè)時(shí)間段,每個(gè)時(shí)間段為1.2 s(1.2 s是減壓波以198.5 m·s-1介質(zhì)聲速自P2處傳播至管道末端的時(shí)間)。表3是P2、P3、P5、P7、P8測(cè)量點(diǎn)的壓力響應(yīng)參量。表中包含3種壓力響應(yīng)參量:壓力突降幅度ΔPf、壓力反彈幅度ΔPr和準(zhǔn)靜態(tài)壓力水平Pqs。在第1個(gè)1.2 s內(nèi),當(dāng)減壓波依次傳播至P2、P3、P5、P7、P8時(shí),各處發(fā)生第1次壓力突降和反彈,達(dá)到第1個(gè)準(zhǔn)靜態(tài)壓力水平Pqs1。ΔPf1和ΔPr1隨距離增大而逐次減小,Pqs1隨距離增大而逐次降低。在第2個(gè)1.2 s內(nèi),減壓波在管道末端發(fā)生反射,向泄放端開始傳播,所經(jīng)各處導(dǎo)致第2次壓力突降和反彈后達(dá)到第2個(gè)準(zhǔn)靜態(tài)壓力水平Pqs2。ΔPf2和ΔPr1隨距離增大而逐次增大,Pqs2隨距離增大而逐次升高。第3次時(shí)間段1.2 s的減壓波傳播過(guò)程與第1次情況相同。從表中數(shù)據(jù)看出,ΔPf和ΔPr隨傳播次數(shù)增加整體不斷減小,各個(gè)測(cè)點(diǎn)準(zhǔn)靜態(tài)壓力水平逐漸接近。當(dāng)減壓波開始第4次傳播時(shí),由于管道泄放速率已大于氣泡生成率,各處壓力不再發(fā)生反彈;并且隨著減壓波傳播次數(shù)增加,各處壓力越來(lái)越接近。

        圖8為Test 2實(shí)驗(yàn)壓力-溫度對(duì)應(yīng)曲線。泄放開始時(shí),經(jīng)過(guò)減壓波多次反射,所有測(cè)點(diǎn)處CO2由氣液分層轉(zhuǎn)變?yōu)闅庖壕?;?dāng)T1-top、T2-top、T3-top、T1-bot、T2-bot、T3-bot依次降至對(duì)應(yīng)壓力和溫度4.7 MPa和14℃、4.7 MPa和14℃、4.2 MPa和9℃、2.9 MPa和-4℃、2.2 MPa和-15℃、1.1 MPa和-38℃時(shí),依次脫離氣液飽和線,即由氣液均相變?yōu)闅庀?。氣液兩相與氣相CO2泄放管內(nèi)溫度變化具有相似規(guī)律。

        通過(guò)分析得知此次氣液兩相CO2泄放,管道泄放端上層氣相CO2首先快速膨脹排出,使管道上層壓力突降,形成的減壓波向管道末端傳播,同時(shí)向管道底部液相CO2傳播。當(dāng)減壓波進(jìn)入液相CO2時(shí),飽和液態(tài)CO2過(guò)熱汽化,使壓力突降停滯并發(fā)生反彈。減壓波沿管道的多次傳播使整條管道底部液相CO2變?yōu)檫^(guò)熱液體而沸騰汽化為氣液均相。隨著CO2流出和壓力下降,氣液均相向氣相CO2的轉(zhuǎn)變從管道泄放端頂部開始,向管道末端頂部傳播,而后向管道底部傳播,直到整條管道轉(zhuǎn)變?yōu)闅庀嘈狗?。圖9為氣液兩相CO2泄放相態(tài)變化過(guò)程。

        2.3 超臨界CO2管道泄放中壓力響應(yīng)及相態(tài)變化

        圖10是Test 3實(shí)驗(yàn)的壓力響應(yīng)曲線。由圖可知,5.87 t CO2且泄放口徑50 mm的泄放時(shí)間約312.4 s,平均壓降速率約25.3 kPa·s-1。圖10局部放大圖是泄放開始時(shí)管道上P1、P2、P3、P4、P5、P6測(cè)點(diǎn)的壓力響應(yīng)過(guò)程。本次實(shí)驗(yàn)減壓波傳播過(guò)程分為2個(gè)時(shí)間段,每個(gè)時(shí)間段為1.3 s(1.3s是減壓波以198.5 m·s-1介質(zhì)聲速自P1傳播至管道末端的時(shí)間)。在第一個(gè)1.3 s內(nèi),P1處壓力突降至臨界壓力Pc(7.38 MPa)時(shí)發(fā)生氣泡成核使壓降停滯或減慢,停滯時(shí)間約0.015 s;壓力繼續(xù)突降至7.035 MPa時(shí)快速反彈;反彈壓力超過(guò)Pc時(shí),壓升速率減慢。減壓波傳播至P2時(shí)的壓降過(guò)程與P1處相似,但到達(dá)Pc時(shí)壓降停滯時(shí)間較長(zhǎng),約0.025 s。當(dāng)減壓波傳播至P3和P4時(shí),該兩處壓力都是在Pc處開始反彈,而P5和P6處的壓力反彈點(diǎn)則要高于Pc,故不會(huì)發(fā)生氣泡成核;該處壓力突降和反彈是由前端傳播來(lái)的減壓波和壓力反彈波決定的。減壓波經(jīng)過(guò)P1、P2、P3、P4、P5、P6時(shí)導(dǎo)致的壓降幅度依次減小,分別為0.875、0.859、0.535、0.535、0.517、0.432 MPa;在壓力反彈之后,所有測(cè)點(diǎn)壓力幾乎達(dá)到同一個(gè)準(zhǔn)靜態(tài)壓力水平7.62 MPa,這個(gè)壓力水平是由泄放端的壓力反彈決定的。在第2個(gè)1.3 s內(nèi),減壓波自管道末端向泄放端傳播,并依次導(dǎo)致P6、P5、P3、P3、P2、P1再次大幅度降低,且經(jīng)過(guò)Pc時(shí),壓降出現(xiàn)停滯或減緩。經(jīng)過(guò)此次減壓波反射,管內(nèi)壓力逐漸低于Pc,CO2相態(tài)由超臨界相態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)闅庖壕啵辉侔l(fā)生壓力突降和反彈。

        表3 壓力響應(yīng)參量 Table 3 Pressure response parameters/MPa

        圖8 壓力-溫度對(duì)應(yīng)曲線 Fig.8 Corresponding curve of pressure-temperature

        圖9 管道內(nèi)氣液兩相CO2泄放相態(tài)變化 Fig.9 Phase transition in process of gas-liquid CO2discharge

        圖10 壓力響應(yīng)曲線 Fig.10 Pressure response curve

        圖11 第1個(gè)時(shí)間段1.3 s內(nèi)的壓降速率 Fig.11 Pressure drop rate of first 1.3 s

        圖12 壓力-溫度對(duì)應(yīng)曲線 Fig.12 Corresponding curve of pressure-temperature

        圖11是第1個(gè)時(shí)間段1.3 s內(nèi)壓變速率曲線。從圖中得知,P1處壓變速率降至-51.358 MPa·s-1時(shí),由于壓力穿過(guò)Pc,壓變速率發(fā)生突變,回復(fù)至零附近,這時(shí)壓降停滯;由于泄壓速率高于氣泡生成率,導(dǎo)致該處壓變速率再次降低至-68.536 MPa·s-1,這時(shí)氣泡生成率已高于泄壓速率,壓力以指數(shù)增長(zhǎng);壓變速率增長(zhǎng)至26.40 MPa·s-1時(shí),壓力再次穿過(guò)Pc,使該處壓變速率減小至3.340 MPa·s-1附近,而后增長(zhǎng)至7.758 MPa·s-1。P2處壓變速率變化和P1處相似,但兩次壓變速率降幅更小,分別為44.568 MPa·s-1和44.071 MPa·s-1;兩次壓變速率增幅也更小,分別為16.187 MPa·s-1和9.397 MPa·s-1。P3、P4、P5、P6處壓力突降沒(méi)有穿過(guò)Pc,因此在壓變速率突降和增長(zhǎng)中都只有一個(gè)降幅和一個(gè)增幅;壓變速率降幅隨距離增長(zhǎng)依次變小,分別為9.245、5.586、5.346、3.741 MPa·s-1;壓變速率增幅隨距離增長(zhǎng)依次變小,分別為8.946、7.955、7.720、6.5462 MPa·s-1。由分析可知,泄壓速率和氣泡生成率是影響減壓波傳播過(guò)程的重要因素。

        圖12為Test 3實(shí)驗(yàn)壓力-溫度對(duì)應(yīng)曲線。泄放開始的CO2仍處于超臨界狀態(tài),當(dāng)壓力低于Pc時(shí),所有測(cè)點(diǎn)壓力和溫度沿著飽和線下降,說(shuō)明超臨界CO2很快轉(zhuǎn)變?yōu)闅庖壕?。T1-top、T2-top、T3-top、T1-bot、T2-bot、T3-bot依次脫離氣液飽和線,即由氣液兩相轉(zhuǎn)變?yōu)闅庀嗨鶎?duì)應(yīng)的壓力和溫度點(diǎn)分別為5 MPa和15.4℃、4.7 MPa和13℃、3.7 MPa和-4.4℃、3 MPa和-4.2℃、2.9 MPa和-6℃、0.5 MPa和-39℃。由此可知,超臨界CO2在壓力降至Pc時(shí)轉(zhuǎn)變?yōu)闅庖壕?,隨著管內(nèi)壓力和溫度下降,氣液均相向氣相CO2的轉(zhuǎn)變先從管道頂部開始,而后向管道底部傳播。超臨界CO2與氣液兩相以及氣相CO2管道泄放中的管內(nèi)溫度變化具有相似規(guī)律。

        通過(guò)以上分析,將超臨界CO2管道泄放過(guò)程分為超臨界CO2泄放、氣液均相CO2泄放和氣相CO2泄放3個(gè)過(guò)程。在Pc之上時(shí)進(jìn)行的是超臨界CO2泄放,發(fā)生了壓力突降和反彈、準(zhǔn)靜態(tài)壓力水平以及再次壓降和反彈等過(guò)程。當(dāng)壓力普遍低于Pc,超臨界CO2全部轉(zhuǎn)變?yōu)闅庖壕郈O2。隨著管內(nèi)壓力和溫度下降,氣液均相CO2向氣相CO2的轉(zhuǎn)變,從管道頂部開始,而后從管道底部傳播。圖13為超臨界CO2泄放相態(tài)變化過(guò)程。

        圖13 管道內(nèi)超臨界CO2泄放相態(tài)變化 Fig.13 Phase transition in process of supercritical CO2discharge

        3 結(jié)論

        (1)氣相CO2管道泄放中,減壓波前沿所經(jīng)之處,各點(diǎn)壓力立即開始下降,壓降之后,由于氣體膨脹作用,使壓降發(fā)生停滯或減慢。減壓波傳播使管道壓力和溫度不斷下降,泄放端附近CO2相態(tài)始終為氣態(tài);而管道末端附近則出現(xiàn)氣液均相CO2,且底部較頂部氣液均相CO2維持時(shí)間更長(zhǎng)。

        (2)泄放口位于氣液界面之上的氣液兩相CO2管道泄放中,減壓波傳播發(fā)生多次反射并導(dǎo)致多次壓力突降和反彈。減壓波自管道上層向底部傳播使管底液相CO2變?yōu)檫^(guò)熱液體而汽化,使壓降停滯并反彈;減壓波自泄放端向管道末端傳播使整條管道的氣液分層CO2轉(zhuǎn)變?yōu)闅庖壕唷庖壕郈O2向氣相的轉(zhuǎn)變由管道頂部開始,而后傳播至底部。

        (3)超臨界CO2管道泄放中,壓力突降和反彈以及準(zhǔn)靜態(tài)壓力水平發(fā)生在臨界區(qū)域附近,且壓力穿過(guò)Pc時(shí),壓變速率會(huì)停滯和減慢。管道壓力高于Pc時(shí)進(jìn)行的是超臨界CO2泄放;當(dāng)管道壓力普遍低于Pc時(shí),超臨界CO2全部轉(zhuǎn)變?yōu)闅庖壕郈O2進(jìn)行泄放。氣液均相CO2向氣相的轉(zhuǎn)變由管道頂部開始,而后傳播至底部。

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