王強(qiáng)強(qiáng)　蔣建華

摘要：為了提升自然氣候環(huán)境下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)使用壽命的預(yù)測精度，以混凝土受氯鹽侵蝕為背景，分析了鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)使用壽命的全過程，并給出各關(guān)鍵階段使用壽命的計(jì)算模型；基于氣候環(huán)境作用譜、混凝土微環(huán)境響應(yīng)譜以及鋼筋銹蝕速率時(shí)變模型的相關(guān)研究成果，提出新建混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)的使用壽命預(yù)測方法，并給出算例說明；基于混凝土內(nèi)鋼筋銹蝕量的等效，提出混凝土材料與結(jié)構(gòu)耐久性試驗(yàn)中的加速老化因子概念，并提出了基于人工氣候環(huán)境耐久性試驗(yàn)的使用壽命預(yù)測方法。結(jié)果表明：該方法可以提高新建混凝土結(jié)構(gòu)使用壽命的預(yù)測精度，并且使人工氣候環(huán)境耐久性試驗(yàn)的設(shè)計(jì)更具有針對性。

關(guān)鍵詞：鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)；使用壽命；耐久性試驗(yàn)；預(yù)測；鋼筋銹蝕

中圖分類號：TU375.1文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

0引言

鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)使用壽命的預(yù)測與評估是新建結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)和既有結(jié)構(gòu)修復(fù)與加固等管理的重要依據(jù)。目前混凝土結(jié)構(gòu)的使用壽命預(yù)測主要有2種方式：一種是數(shù)學(xué)模型法，即直接運(yùn)用相關(guān)的退化模型來計(jì)算使用壽命[1-3]；另一種是通過加速老化試驗(yàn)，利用加速老化與實(shí)際自然環(huán)境老化的關(guān)系來預(yù)測使用壽命[4-5]。數(shù)學(xué)模型法運(yùn)用較多，而且基本上都集中于混凝土受氯鹽侵蝕的壽命預(yù)測，缺乏對結(jié)構(gòu)使用壽命全過程的預(yù)測研究；同時(shí)在預(yù)測過程中，自然氣候環(huán)境對結(jié)構(gòu)使用壽命影響考慮不足。加速老化試驗(yàn)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵在于人工氣候環(huán)境的設(shè)計(jì)，即如何基于結(jié)構(gòu)的實(shí)際使用環(huán)境來設(shè)計(jì)人工氣候加速環(huán)境，目前對人工氣候環(huán)境的設(shè)計(jì)仍缺乏針對性。

為了提高自然氣候環(huán)境下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)使用壽命的預(yù)測精度，本文首先分析了氯鹽侵蝕條件下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)使用壽命的全過程，并給出各階段使用壽命的相關(guān)計(jì)算模型；然后基于氣候環(huán)境作用譜、混凝土微環(huán)境響應(yīng)譜以及鋼筋銹蝕速率時(shí)變模型的相關(guān)研究成果，提出混凝土材料與結(jié)構(gòu)的使用壽命預(yù)測，包括新建混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)的使用壽命預(yù)測和基于使用壽命預(yù)測的耐久性試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法。

1混凝土結(jié)構(gòu)使用壽命全過程

鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)使用壽命終止是指鋼筋銹蝕后結(jié)構(gòu)性能劣化，使其可靠度下降到一定低的水平，不能滿足承載力、正常使用和耐久性要求[6-7]。合理確定耐久性極限標(biāo)準(zhǔn)是預(yù)測結(jié)構(gòu)壽命終止的關(guān)鍵，目前不同學(xué)者對耐久性標(biāo)準(zhǔn)的定義持有不同看法。鋼筋銹蝕是導(dǎo)致混凝土結(jié)構(gòu)性能退化的最主要原因，因此結(jié)構(gòu)性能退化與混凝土內(nèi)鋼筋的銹蝕發(fā)展過程密切相關(guān)。Funahashi[8]提出以混凝土內(nèi)鋼筋開始銹蝕作為耐久性壽命終止的標(biāo)志，這樣雖然有一定的安全儲備，但僅考慮了鋼筋銹蝕破壞的第1階段，預(yù)測結(jié)果偏于保守，Liu等[9]將耐久性使用壽命終止標(biāo)志規(guī)定為混凝土保護(hù)層銹脹開裂，Andrade等[10]提出以鋼筋銹脹裂縫寬度達(dá)到0.3 mm作為耐久性使用壽命終止的標(biāo)志。

混凝土耐久性使用壽命終止標(biāo)志應(yīng)該根據(jù)實(shí)際結(jié)構(gòu)的使用功能、使用環(huán)境以及結(jié)構(gòu)的重要性程度來確定[10]。結(jié)構(gòu)使用過程中存在幾個(gè)關(guān)鍵的時(shí)間段，即混凝土內(nèi)鋼筋開始銹蝕的時(shí)間T0、鈍化膜破壞至鋼筋銹脹開裂的時(shí)間Tcr、銹脹開裂至裂縫達(dá)到一定寬度的時(shí)間Tw。于是，根據(jù)使用條件和重要性，混凝土結(jié)構(gòu)耐久性使用壽命Td可以選擇為Td=T0或Td=T0+Tcr，或Td=T0+Tcr+Tw，這樣就可以通過確定關(guān)鍵時(shí)間段T0，Tcr，Tw得到結(jié)構(gòu)的使用壽命Td。

1.1氯鹽侵蝕下鋼筋鈍化膜破壞時(shí)的使用壽命

在氯鹽侵蝕環(huán)境下，混凝土內(nèi)鋼筋銹蝕的前提是鈍化膜的失效，因此確定氯鹽侵蝕條件下混凝土保護(hù)層失效的時(shí)間就可以確定T0[11-13]。

影響混凝土材料氯鹽侵蝕使用壽命的主要因素包括混凝土水灰比W、環(huán)境氯離子濃度Cs、混凝土微環(huán)境溫度t、微環(huán)境相對濕度H。綜合余紅發(fā)等[14-15]的研究成果，提出考慮多因素影響的混凝土氯離子侵蝕預(yù)測模型如下

1.2鋼筋銹脹開裂時(shí)的使用壽命

鋼筋銹脹開裂時(shí)的使用壽命Tcr指的是從鋼筋鈍化膜破壞到混凝土保護(hù)層銹脹開裂所需要的時(shí)間。利用彈性力學(xué)分析方法，并考慮鋼筋-混凝土交界面過渡區(qū)影響，提出在氯鹽侵蝕條件下混凝土保護(hù)層銹脹開裂時(shí)的鋼筋銹蝕率表達(dá)式為

ηcr=0.010 9W-0.004+[2μrustErust+（R0+c）μccEc]·

（0.3+0.3cR0）ftk/[2（n-1）]（2）

式中：ηcr為鋼筋銹脹開裂銹蝕率；μrust為銹蝕層泊松比；Erust為銹蝕層彈性壓縮模量；Ec為混凝土彈性模量；c為混凝土保護(hù)層厚度；R0為鋼筋原始半徑；ftk為混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；n為鋼筋銹蝕時(shí)的體積自膨脹率；μc為混凝土泊松比。

同時(shí)，根據(jù)法拉第定律，鋼筋銹蝕量與銹蝕電流密度（銹蝕速率）的關(guān)系式為

ΔM=MAn′F∫τ0ic（τ）dτ（3）

式中：ΔM為陽極溶解的鋼筋質(zhì)量；M為鐵的摩爾質(zhì)量；A為鋼筋的表面積；n′為銹蝕產(chǎn)物鐵離子的電荷數(shù)，可取n′=2；F為法拉第常量，取為96 500 C·mol-1；ic（τ）為鋼筋銹蝕電流密度，可以根據(jù)鋼筋銹蝕速率時(shí)變模型[16-17]進(jìn)行計(jì)算。

首先確定鋼筋銹蝕速率（銹蝕電流密度）的時(shí)變過程，然后基于鋼筋銹脹開裂銹蝕率ηcr，計(jì)算得到鋼筋銹脹開裂時(shí)間τcr，則Tcr=τcr。

1.3鋼筋銹脹裂縫達(dá)到一定寬度時(shí)的使用壽命

鋼筋銹脹裂縫達(dá)到一定寬度時(shí)的使用壽命Tw指的是從混凝土保護(hù)層銹脹開裂到銹脹裂縫達(dá)到一定寬度所需要的時(shí)間。首先建立銹脹裂縫寬度與鋼筋銹蝕量之間的關(guān)系，然后再利用鋼筋銹蝕量與銹蝕電流密度的關(guān)系來計(jì)算Tw。

吳慶[18]給出了氯離子侵蝕下構(gòu)件表面順筋裂縫寬度與鋼筋銹蝕率之間的關(guān)系模型，即

ω=-0.036 3η2sα2s+0.341 8ηsαs-0.001 1（4）

式中：ω為鋼筋銹脹裂縫寬度；ηs為鋼筋銹蝕率；αs為銹蝕面積擴(kuò)展系數(shù)，當(dāng)ω≤0.5 mm時(shí)，αs=0.5，當(dāng)ω>3.0 mm時(shí)，αs=1.0。

于是根據(jù)鋼筋銹蝕量與銹蝕電流密度的關(guān)系，使用壽命Tw可以利用下式計(jì)算，即

M0（ηs-ηcr）=MAn′F∫Tw0i′c（τ）dτ（5）

式中：i′c（τ）為鋼筋銹脹開裂后的銹蝕電流密度變化；M0為鋼筋初始質(zhì)量。

將銹蝕電流密度變化的函數(shù)代入式（5），對等號右邊進(jìn)行積分后就成為銹蝕量關(guān)于Tw的方程，在銹蝕量已知的情況下求解該方程即可得Tw的值。

何世欽[19]通過試驗(yàn)總結(jié)出銹蝕混凝土梁內(nèi)部鋼筋銹蝕率與剩余承載力的關(guān)系為

ηLC=1-0.013 45ρs（6）

式中：ηLC為極限承載力降低系數(shù)，即銹蝕梁的承載力與未銹蝕對比梁極限承載力的比值；ρs為鋼筋的銹蝕率。

通過式（5），（6）可以得出當(dāng)混凝土保護(hù)層出現(xiàn)銹脹開裂之后，結(jié)構(gòu)的剩余承載力與裂縫寬度的關(guān)系。

2新建混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)的使用壽命預(yù)測2.1使用壽命預(yù)測步驟

基于前文的混凝土結(jié)構(gòu)全過程使用壽命定義，以及考慮環(huán)境作用影響的混凝土內(nèi)鋼筋銹蝕速率預(yù)測方法，提出的新建混凝土結(jié)構(gòu)耐久性使用壽命預(yù)測步驟如圖1所示，其中，VG為設(shè)定的使用壽命，VD為計(jì)算使用壽命。

2.2新建結(jié)構(gòu)使用壽命預(yù)測算例

假設(shè)某地區(qū)一新建工業(yè)混凝土構(gòu)筑物處于自然氣候環(huán)境無遮擋條件下，并受到氯鹽環(huán)境污染，混凝土強(qiáng)度等級為C25，水灰比W=0.54，采用普通硅酸鹽水泥，混凝土保護(hù)層厚度c=30 mm，混凝土內(nèi)主筋為直徑14 mm的HRB335級鋼筋。本文算例只預(yù)測鋼筋銹脹開裂時(shí)的使用壽命Tcr，下面闡述具體過程。

2.2.1氣候環(huán)境作用譜的建立

（1）溫度作用譜

基于該地區(qū)完整1年的環(huán)境大氣溫度資料，采用三分割法并考慮日照影響的修正，建立自然氣候環(huán)境的溫度作用譜[20]。圖2為2009年6月份的環(huán)境溫度作用譜。

（2）相對濕度作用譜

對于新建混凝土結(jié)構(gòu)而言，由于制作混凝土?xí)r加入的水量超過了水泥水化所需要的水量，從而造成固化混凝土中含有富余的水分，混凝土內(nèi)相對濕度較大，通常大于95%。因此，可以采用月平均的方式對環(huán)境相對濕度資料進(jìn)行簡化處理[21]。圖3為結(jié)構(gòu)所在地2009年全年的環(huán)境相對濕度作用譜。

同時(shí)，考慮到無遮擋條件下自然降水對混凝土微環(huán)境含濕量的影響，統(tǒng)計(jì)了當(dāng)?shù)亻L年的歷史降水量資料，圖4為各月份結(jié)構(gòu)所在地的平均降水量分布。

2.2.2混凝土微環(huán)境響應(yīng)譜的構(gòu)建

（1）溫度響應(yīng)譜

構(gòu)建基于自然氣候環(huán)境的溫度作用譜，首先利用溫度響應(yīng)預(yù)測模型計(jì)算混凝土內(nèi)鋼筋表面處的溫度響應(yīng)值[22]。計(jì)算時(shí)取當(dāng)?shù)氐哪昶骄L(fēng)速Fv=2.2 m·s-1，考慮降水的影響，取混凝土內(nèi)年平均孔隙水飽和度S=0.9。然后基于計(jì)算得出的混凝土內(nèi)溫度響應(yīng)預(yù)測值，以月平均的形式得到完整1年的混凝土溫度響應(yīng)譜，如圖5所示。

（2）孔隙水飽和度響應(yīng)譜

利用已經(jīng)建立的混凝土微環(huán)境溫度響應(yīng)譜，并借助混凝土孔隙水飽和度與溫度、相對濕度的關(guān)系模型[23]，計(jì)算得出混凝土的孔隙水飽和度響應(yīng)譜，如圖6所示。

2.3計(jì)算鋼筋銹蝕電流密度

基于混凝土微環(huán)境溫度和孔隙水飽和度的響應(yīng)譜，利用鋼筋銹蝕速率時(shí)變模型預(yù)測自然氣候環(huán)境下混凝土內(nèi)鋼筋銹蝕速率變化。圖7為混凝土內(nèi)鋼筋鈍化膜破壞以后鋼筋銹蝕電流密度的預(yù)測結(jié)果。

2.2.5計(jì)算銹脹開裂所需時(shí)間

基于混凝土內(nèi)鋼筋銹蝕速率（銹蝕電流密度）的預(yù)測結(jié)果，利用鋼筋銹蝕電流密度與銹蝕量的關(guān)系式（3），計(jì)算鋼筋達(dá)到開裂銹蝕量所需的時(shí)間。經(jīng)計(jì)算，自鋼筋鈍化膜破壞起到混凝土保護(hù)層銹脹開裂所需時(shí)間Tcr=1 897 d，約為5.2年。

3混凝土材料與構(gòu)件的耐久性試驗(yàn)

耐久性試驗(yàn)是進(jìn)行鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)耐久性研究、預(yù)測的重要途徑和手段，在實(shí)驗(yàn)室開展耐久性試驗(yàn)，必須遵循3個(gè)原則，即加速原則、相似原則與定量原則[24]?；谧匀粴夂颦h(huán)境作用譜以及鋼筋銹蝕速率預(yù)測的研究成果，本文提出以耐久性試驗(yàn)環(huán)境對服役環(huán)境的加速老化因子為基準(zhǔn)的人工氣候環(huán)境設(shè)計(jì)方法，從而使耐久性試驗(yàn)的人工氣候環(huán)境設(shè)計(jì)具備針對性。

3.1耐久性試驗(yàn)的加速老化因子

加速老化試驗(yàn)的目的是預(yù)測材料或結(jié)構(gòu)的壽命。目前，在混凝土結(jié)構(gòu)領(lǐng)域，利用加速老化試驗(yàn)來預(yù)測結(jié)構(gòu)耐久性的基本思路主要是建立結(jié)構(gòu)在加速老化試驗(yàn)中的壽命與結(jié)構(gòu)實(shí)際使用壽命之間的關(guān)系。混凝土內(nèi)鋼筋的銹蝕速率是一個(gè)時(shí)變量，而且在人工氣候環(huán)境與自然氣候環(huán)境中由于環(huán)境條件的差異，混凝土內(nèi)鋼筋銹蝕速率的時(shí)變過程存在差異，從而造成加速老化試驗(yàn)中的混凝土結(jié)構(gòu)性能退化速率與實(shí)際結(jié)構(gòu)性能退化速率并不是簡單比例關(guān)系，兩者之間的關(guān)系可以通過建立數(shù)學(xué)模型來確定。

基于混凝土內(nèi)鋼筋銹蝕量（損傷累積）等效的原則，加速老化因子定義為2種試驗(yàn)環(huán)境下混凝土內(nèi)鋼筋達(dá)到相同銹蝕量所需時(shí)間之比，即

3.2人工氣候環(huán)境設(shè)計(jì)方法

加速老化試驗(yàn)的人工氣候環(huán)境設(shè)計(jì)主要涉及2個(gè)方面的內(nèi)容：一是人工侵蝕環(huán)境的設(shè)計(jì)；二是人工氣象過程的設(shè)計(jì)。

3.2.1人工侵蝕環(huán)境的設(shè)計(jì)

沿海大氣環(huán)境條件下需考慮氯離子侵蝕引起混凝土中鋼筋銹蝕。首先對實(shí)際結(jié)構(gòu)或構(gòu)件所處氯鹽侵蝕環(huán)境進(jìn)行調(diào)查分析，確定環(huán)境中的氯離子濃度，然后確定人工加速氯離子侵蝕的強(qiáng)度以及方式。對于模擬大氣環(huán)境并加速氯離子侵蝕的方式，可以采用鹽霧試驗(yàn)法或電遷移法。鹽霧試驗(yàn)法主要適用于高濕環(huán)境下的氯離子侵蝕情況。

3.2.2人工氣象過程的設(shè)計(jì)

目前，實(shí)驗(yàn)室人工氣象過程的設(shè)計(jì)主要包括設(shè)定環(huán)境的溫度和相對濕度。人工氣象過程的設(shè)計(jì)最終是為了加速混凝土材料或構(gòu)件的耐久性退化，并據(jù)此預(yù)測試驗(yàn)對象在實(shí)際使用環(huán)境下的耐久性壽命。因此，在設(shè)定環(huán)境溫度和相對濕度時(shí)，必須基于人工氣候環(huán)境與使用環(huán)境之間的加速老化因子，使人工氣候環(huán)境的設(shè)計(jì)具有針對性。為了方便人工氣候環(huán)境的設(shè)計(jì)，基于具體使用環(huán)境，可以首先建立人工氣候環(huán)境與加速老化因子的初步關(guān)系。

3.3基于人工氣候環(huán)境耐久性試驗(yàn)的使用壽命預(yù)測步驟

以大氣環(huán)境氯離子侵蝕引起混凝土內(nèi)鋼筋銹蝕為例，提出的基于耐久性試驗(yàn)的使用壽命預(yù)測步驟如圖8所示，其中，LD為根據(jù)工程情況確定的混凝土氯離子侵蝕和鋼筋銹蝕的耐久性試驗(yàn)周期。

結(jié)語

（1）分析了混凝土材料與結(jié)構(gòu)使用壽命的全過程，使用壽命全過程包括混凝土內(nèi)鋼筋開始銹蝕的時(shí)間T0（碳化壽命或氯鹽侵蝕壽命）、鈍化膜破壞至鋼筋銹脹開裂的時(shí)間Tcr、銹脹開裂至銹脹裂縫達(dá)到一定寬度的時(shí)間Tw，并結(jié)合相關(guān)研究成果給出了考慮混凝土微環(huán)境影響的階段壽命計(jì)算模型。

（2）提出了基于環(huán)境作用譜、混凝土微環(huán)境響應(yīng)譜的新建混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)的使用壽命預(yù)測方法，并進(jìn)行了算例說明。

（3）基于混凝土內(nèi)鋼筋銹蝕量的等效，提出了混凝土材料與結(jié)構(gòu)耐久性試驗(yàn)中加速老化因子的概念，并提出了基于人工氣候環(huán)境耐久性試驗(yàn)的使用壽命預(yù)測方法。參考文獻(xiàn)：

[1]孫彬，牛荻濤，王慶霖.基于區(qū)間分析的銹蝕鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)使用壽命預(yù)測[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2012，33（6）：110-115.

SUN Bin，NIU Di-tao，WANG Qing-lin.Service Life Prediction of Corroded RC Structures Based on Interval Analysis[J].Journal of Building Structures，2012，33（6）：110-115.

[2]付燕弟，范宏，王鵬剛.氯離子環(huán)境下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的使用壽命預(yù)測[J].青島理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2011，32（4）：18-22.

FU Yan-di，F(xiàn)AN Hong，WANG Peng-gang.Life Prediction of the Concrete Structure Under Chloride Environment[J].Journal of Qingdao Technological University，2011，32（4）：18-22.

[3]史波，趙國藩.基于可靠度的銹蝕鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)使用壽命預(yù)測[J].大連理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2007，47（1）：61-67.

SHI Bo，ZHAO Guo-fan.Reliability-based Service Life Prediction of Steel-corroded Concrete Structures[J].Journal of Dalian University of Technology，2007，47（1）：61-67.

[4]王曉剛，顧祥林，張偉平.銹蝕鋼筋混凝土梁抗彎性能數(shù)值模擬[J].建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2009，26（1）：49-54.

WANG Xiao-gang，GU Xiang-lin，ZHANG Wei-ping.Numerical Simulation of Flexural Behavior of Corroded Reinforced Concrete Beams[J].Journal of Architecture and Civil Engineering，2009，26（1）：49-54.

[5]付凱，王偉，薛偉辰.模擬混凝土環(huán)境下GFRP筋抗壓性能加速老化試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2013，34（1）：117-122.

FU Kai，WANG Wei，XUE Wei-chen.Accelerated Aging Test for Evaluation of Compressive Properties of GFRP Rebars Under Simulated Concrete Environment[J].Journal of Building Structures，2013，34（1）：117-122.

[6]吳瑾，吳勝興.氯離子環(huán)境下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)耐久性壽命評估[J].土木工程學(xué)報(bào)，2005，38（2）：59-63.

WU Jin，WU Sheng-xing.Durability Assessment for Reinforced Concrete Structures in Chloride Environment[J].China Civil Engineering Journal，2005，38（2）：59-63.

[7]夏寧，于孝民，任青文.混凝土結(jié)構(gòu)耐久性研究現(xiàn)狀[J].水利水電科技進(jìn)展，2005，25（4）：63-66，70.

XIA Ning，YU Xiao-min，REN Qing-wen.Current Situation of Research on Durability of Concrete Structures[J].Advances in Science and Technology of Water Resources，2005，25（4）：63-66，70.

[8]FUNAHASHI M I.Predicting Corrosion-free Service Life of a Concrete Structure in a Chloride Environment[J].ACI Materials Journal，1990，87（6）：581-587.

[9]LIU Y P，WEYERS R E.Modeling the Time-to-corrosion Cracking in Chloride Contaminated Reinforced Concrete Structures[J].ACI Materials Journal，1998，95（6）：675-681.

[10]ANDRADE C，ALONSO C，MOLINA F J.Cover Cracking as a Function of Bar Corrosion：Part I — Experimental Test[J].Materials and Structures，1993，26（8）：453-464.

[11]劉欣.與混凝土微環(huán)境相關(guān)的碳化速率預(yù)計(jì)模型[D].徐州：中國礦業(yè)大學(xué)，2010.

LIU Xin.Prediction Model of Carbonation Rate Based on Concrete Microenvironment[D].Xuzhou：China University of Mining and Technology，2010.

[12]劉玉.鋼筋腐蝕機(jī)理及氯離子影響機(jī)制的研究[D].廈門：廈門大學(xué)，2007.

LIU Yu.Study on the Effect of Chloride Ions on the Corrosion Mechanism of Reinforcing Steel[D].Xiamen：Xiamen University，2007.

[13]孫叢濤.基于氯離子侵蝕的混凝土耐久性與壽命預(yù)測研究[D].西安：西安建筑科技大學(xué)，2010.

SUN Cong-tao.Study on Concrete Durability and Service Life Prediction Based on Chloride Corrosion[D].Xian：Xian University of Architecture & Technology，2010.

[14]余紅發(fā)，孫偉，麻海燕，等.混凝土在多重因素作用下的氯離子擴(kuò)散方程[J].建筑材料學(xué)報(bào)，2002，5（3）：240-247.

YU Hong-fa，SUN Wei，MA Hai-yan，et al.Diffusion Equations of Chloride Ion in Concrete Under the Combined Action of Durability Factors[J].Journal of Building Materials，2002，5（3）：240-247.

[15]施養(yǎng)杭，羅剛.有限差分法氯離子侵入混凝土計(jì)算模型[J].華僑大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2004，25（1）：58-61.

SHI Yang-hang，LUO Gang.A Model Based on Finite Difference Method for Calculating Penetration of Chloride into Concrete[J].Journal of Huaqiao University：Natural Science，2004，25（1）：58-61.

[16]JIANG J H，YUAN Y S.Prediction Model for the Time-varying Corrosion Rate of Rebar Based on Micro-environment in Concrete[J].Construction and Building Materials，2012，35：625-632.

[17]姬永生，袁迎曙.恒定氣候混凝土內(nèi)鋼筋銹蝕速率的時(shí)變特征與機(jī)理[J].中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2007，36（2）：153-158.

JI Yong-sheng，YUAN Ying-shu.Change Characteristic and Mechanism of Rebar Corrosion Rate with Time in Concrete Under Constant Climate[J].Journal of China University of Mining & Technology，2007，36（2）：153-158.

[18]吳慶.基于鋼筋銹蝕的混凝土構(gòu)件性能退化預(yù)計(jì)模型[M].徐州：中國礦業(yè)大學(xué)出版社，2009.

WU Qing.Prediction Model of Structural Behavior Deterioration in Corroded Reinforced Concrete Members[D].Xuzhou：China University of Mining and Technology Press，2009.

[19]何世欽.氯離子環(huán)境下鋼筋混凝土構(gòu)件耐久性能試驗(yàn)研究[D].大連：大連理工大學(xué)，2004.

HE Shi-qin.Experimental Studies on Durability of Reinforced Concrete Members in Chloride Environment[D].Dalian：Dalian University of Technology，2004.

[20]蔣建華，袁迎曙.考慮日照影響的環(huán)境溫度作用譜修正方法[J].建筑材料學(xué)報(bào)，2014，17（1）：78-83.

JIANG Jian-hua，YUAN Ying-shu.Revised Method of Temperature Action Spectrum in Natural Climate Environment with Consideration of Sunlight Exposure[J].Journal of Building Materials，2014，17（1）：78-83.

[21]JIANG J H，YUAN Y S.Quantitative Models of Climate Load and Its Effect in Concrete Structure[J].Construction and Building Materials，2012，29：102-107.

[22]蔣建華，袁迎曙，張習(xí)美.自然氣候環(huán)境的溫度作用譜和混凝土內(nèi)溫度響應(yīng)預(yù)計(jì)[J].中南大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2010，41（5）：1923-1930.

JIANG Jian-hua，YUAN Ying-shu，ZHANG Xi-mei.Action Spectrum of Temperature in Natural Climate Environment and Prediction of Temperature Response in Concrete[J].Journal of Central South University：Science and Technology，2010，41（5）：1923-1930.

[23]JIANG J H，YUAN Y S.Relationship of Moisture Content with Temperature and Relative Humidity in Concrete[J].Magazine of Concrete Research，2013，65（11）：685-692.

[24]袁迎曙.鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)評估與試驗(yàn)[M].徐州：中國礦業(yè)大學(xué)出版社，2013.

YUAN Ying-shu.Durability Design Evaluation and Test of Reinforced Concrete Structure[M].Xuzhou：China University of Mining and Technology Press，2013.