盧明，葛亞峰，魏建林，胡文，李黎，馬寧

(1.國網河南省電力公司電力科學研究院，鄭州市450052；2.國網合肥供電公司，合肥市230022；3.電氣與電子工程學院，強電磁工程與新技術國家重點實驗室(華中科技大學)，武漢市430074)

真型試驗線路次檔距振蕩的觀測與分析

盧明1，葛亞峰2，魏建林1，胡文3，李黎3，馬寧3

(1.國網河南省電力公司電力科學研究院，鄭州市450052；2.國網合肥供電公司，合肥市230022；3.電氣與電子工程學院，強電磁工程與新技術國家重點實驗室(華中科技大學)，武漢市430074)

本文首先闡述了多分裂導線次檔距振蕩的機理，分析了影響次檔距振蕩發(fā)生的幾個主要因素，并以河南鄭州尖山的國網公司舞動防治技術重點實驗室的真型試驗線路為依托，開展了真型試驗線路自然次檔距振蕩的觀測與分析。試驗使用擁有多種功能的線路振動監(jiān)測系統(tǒng)，定性和定量分析分裂導線次檔距振蕩的規(guī)律。研究結果表明，三相導線中，迎風側邊相導線容易形成穩(wěn)定的次檔距振蕩，由于迎風側邊相導線對氣流的干擾，中相導線幾乎不發(fā)生次檔距振蕩。另外，各相子導線以及不同檔距處的振蕩狀態(tài)皆有所不同，振蕩的幅值和頻率受到風速的影響也有所變化。

分裂導線；次檔距振蕩；間隔棒；真型試驗線路；氣流

0 引 言

隨著我國電力輸送容量的增加，輸電線路朝著多分裂、大容量、遠距離方向發(fā)展成為了必然趨勢。近年來，交直流特高壓輸電線路工程投運數(shù)量激增，超特高壓輸電線路一般采用六分裂和八分裂導線[1-2]。特高壓輸電線路容量大，在電力傳送網絡中具有重要作用。次檔距振蕩是分裂導線的特有振動現(xiàn)象，它屬于氣動不穩(wěn)定引起的振動。次檔距振蕩的振動軌跡呈水平扁長橢圓，會造成子導線間的相互碰撞和鞭擊，導線磨損，而且較大的振幅會使間隔棒線夾處導線的動彎應變增大，導致導線疲勞斷股[3-6]。次檔距振蕩可能造成的電力系統(tǒng)事故將引發(fā)嚴重的后果，造成巨大的經濟損失。因此，加強輸電線路分裂導線次檔距振蕩的研究，不僅具有重要的理論價值，更具有顯著的經濟效應。

由于受次檔距產生條件的限制和重現(xiàn)的實驗成本問題，導致分裂導線次檔距振蕩的實驗研究進展相對緩慢。對于次檔距振蕩的研究多集中在理論計算和數(shù)值分析方面，少見次檔距振蕩的實測研究[7-12]。河南尖山的舞動防治技術重點實驗室是我國第一個真型輸電線路綜合試驗基地，主要用于研究線路覆冰舞動。試驗基地建有真型試驗線路、在線監(jiān)測系統(tǒng)及監(jiān)測站。真型試驗線路走徑與地形如圖1所示。該基地所處的尖山地區(qū)風速條件優(yōu)越，線路極容易發(fā)生舞動。尖山真型輸電線路綜合試驗基地的試驗線路全長3 715 m，10基桿塔，分為綜合試驗研究段、緊湊型線路研究段和覆冰研究段，其中包括多條分裂導線線路，現(xiàn)場監(jiān)測站設有監(jiān)控中心及相關實驗室。在線監(jiān)測系統(tǒng)包括舞動、微氣象、覆冰、視頻、風偏及微風振動等監(jiān)測設備。利用河南省尖山真型輸電線路綜合試驗基地，開展了對真型試驗線路的次檔距振蕩特性的觀測與分析研究。

圖1 真型試驗線路走徑與地形圖Fig.1 Walking trails and topographic maps of true type test lines

1 次檔距振蕩的影響因素

1.1 次檔距振蕩的產生

次檔距振蕩是分裂導線特有的一種振動形式，又稱為尾流馳振。超高壓線路中，每相導線由2根或2根以上子導線構成1組或1束導線，并使用間隔棒將分裂導線固定成束狀結構，相鄰2個間隔棒之間的跨度稱為次檔距。當分裂導線束中的背風側子導線落到迎風側子導線周圍所形成的旋渦氣動尾流中時，分裂導線就會產生尾流馳振[13-15]，架空線背風面渦流示意圖如圖2所示。

圖2 架空線背風面渦流示意圖Fig.2 Leeward vortex of overhead lines

圖3所示為尾流中導線受力示意圖，將Z軸定義為垂直方向，Y軸定義為水平方向。子導線上下方氣流速度不一樣，會產生升力和阻力，阻力使子導線做近似垂直方向的擺動，升力使子導線做水平方向的擺動，在2個力共同作用下形成了橢圓形的振蕩。一般而言，阻力比升力大1個數(shù)量級，因此，垂直方向上的振幅要比水平方向上的振幅大很多。

圖3尾流中導線受力示意圖Fig.3 Force diagram of conductor in wake flow

1.2 影響因素

影響分裂導線次檔距振蕩的因素有多個，包括氣象條件、地形地貌、風與導線的夾角、子導線的數(shù)量和布置、分裂導線間距和導線的直徑、導線質量、間隔棒裝置的類型和位置等。

1.2.1 氣象條件與地形地貌

均勻穩(wěn)定的風是引起分裂導線次檔距振蕩的基本因素。一方面風誘發(fā)了分裂導線的振蕩，另一方面，維持次檔距振蕩需要保持頻率相對穩(wěn)定。當風速不規(guī)則大幅度變化時，風速將失去均勻性，那么分裂導線將不會形成持續(xù)的振蕩，甚至不發(fā)生振蕩。影響風速均勻性的因素包括:風速、導線懸掛高度、檔距、風向、地貌等。當導線離開地面的距離越大，風速受到地貌的影響越小，風速的均勻性越好，次檔距振蕩越容易發(fā)生。

1.2.2 分裂導線的間距與導線直徑

運行經驗表明，分裂導線的次檔距振蕩與分裂導線的分裂間距有關，當子導線的直徑一定時，分裂間距越大，次檔距振蕩越弱。由次檔距振蕩的機理可知，分裂導線的次檔距振蕩主要是由于背風側導線處于迎風側導線的尾流之中，進而產生了次檔距振蕩。增加分裂導線的分裂間距，可以減少處于迎風側子導線尾流中的子導線數(shù)目，從而可以減弱次檔距振蕩的發(fā)生。次檔距與子導線的振幅的近似計算公式[16]如式(1)所示:

式中:X0為子導線振幅，m；l為次檔距，m；v為風速，m/s；a為分裂半徑，m；D為導線外徑，m；T為導線張力，kN；W為導線單位質量，kg/m；E為系統(tǒng)對數(shù)衰減率。

通常用分裂間距對直徑之比(a/D)表示分裂導線的迎風面導線至背風面導線的距離。常規(guī)設計中，a/D值在10～20之間。根據(jù)CIGRE對各會員國的咨詢發(fā)現(xiàn)，當a/D值在15～18之間時，沒有發(fā)生過嚴重的次檔距振蕩；如果a/D值小于10，則可能產生嚴重的振蕩[17]。一般而言，增大a/D值往往會降低次檔距振蕩發(fā)生的可能性，但若該比值過大，從技術和經濟的角度而言是不合理的。

1.2.3 次檔距長度

分裂導線在1個檔距中裝有若干個保持子導線間距的間隔棒，進而把1個檔距分成若干個次檔距，安裝間隔棒的位置就形成了震波傳播的節(jié)點，間隔棒的安裝位置對于次檔距振蕩的影響非常大[13]。在導線和分裂間距相同的情況下，振蕩幅值與次檔距長度成正比。減少次檔距長度后，間隔棒可以更好地吸收能量，從而減小分裂導線的振蕩能量，把次檔距振蕩抑制在安全限度內。但是，過度縮小次檔距長度會造成經濟浪費。早期工程采用的是將1個檔距平均分為若干等分的方法，這種間隔棒安裝方式使得相鄰次檔距的振蕩周期一致，因此，線路有1處振蕩就會導致全部次檔距振蕩。為了防止這種情況的發(fā)生，間隔棒應該采用不等距安裝的方式。由于間隔棒的布置問題比較復雜，需要考慮的因素較多，通常沒有完美的方法來設計間隔棒在檔距內的安裝位置，目前尚憑借運行經驗或試驗來確定。

2 實驗線路與監(jiān)測系統(tǒng)

2.1 六分裂試驗線路的基本參數(shù)

本文的觀測對象為尖山真型輸電線路綜合試驗基地的試驗3～4號段六分裂緊湊型試驗線路，其為500 kV緊湊型線路的一段，檔距為284 m。其中:3號塔為耐張桿塔，三相呈水平布置，4號塔為緊湊型塔，三相呈三角形布置，試驗線路的現(xiàn)場照片如圖4所示。試驗線路上配置有測量微氣象、視頻等相關測量裝置，用于對監(jiān)控信號的實時采集。

3～4號段六分裂試驗線路的導線型號為LGJ.300/40導線，子導線間距375 mm。3～4號段六分裂試驗線路上安裝11個間隔棒，間隔棒與模擬冰的現(xiàn)場安裝如圖5所示，該圖為A相導線，其余兩相導線類似。間隔棒采用非等間距布置，非等間距布置方案按現(xiàn)行輸電線路設計規(guī)程確定[18]，間隔棒的具體布置位置如圖6所示。

圖4 3～4號段六分裂試驗線路現(xiàn)場照片F(xiàn)ig.4 Field photo of 3～4 six split test lines

圖5 六分裂間隔棒和模擬冰的現(xiàn)場安裝圖Fig.5 Field installation diagram of six split spacers and ice models

圖6 六分裂導線子間隔棒安裝位置Fig.6 Field installation diagram of six split conductor sub-spacers and ice models

2.2 輸電線路舞動監(jiān)測系統(tǒng)

本次觀測實驗綜合了多種線路觀測方式，建立了可用于觀測多種導線振動形式的輸電線路振動監(jiān)測系統(tǒng)，從而為輸電線路防振、次檔距振蕩機理分析及分裂導線的次檔距振蕩特征和規(guī)律等提供支撐。線路舞動監(jiān)測系統(tǒng)的安裝示意圖如圖7所示，微氣象、高速風、視頻、靜張力、動張力、基于加速度傳感器的舞動軌跡等的相關測量裝置都安裝在試驗基地的桿塔上，對所監(jiān)控信號進行實時采集。夜視和單目測量所采用的攝像機則安裝在塔下，便于以合適的角度拍攝舞動過程的導線姿態(tài)，其中夜視裝置安裝在水泥桿上，可對舞動過程實時監(jiān)控，而單目測量裝置所需的高精度攝像機需要手動操作，因此是一種離線的測量手段。

圖7 輸電線路振動監(jiān)測系統(tǒng)安裝示意圖Fig.7 Installation diagram of transmission line vibration monitoring system

同時，該輸電線路舞動監(jiān)測系統(tǒng)配備有光纖通信系統(tǒng)，以保證測試數(shù)據(jù)的可靠傳輸，防止由于數(shù)據(jù)大量積累所造成的裝置癱瘓和數(shù)據(jù)丟失。輸電線路振動監(jiān)測系統(tǒng)的通信拓撲如圖8所示，桿塔上監(jiān)測裝置的測試數(shù)據(jù)可以通過塔上的檢測基站進行匯總，并通過光纖傳送給監(jiān)控中心的服務器，數(shù)據(jù)經過處理后，用戶可以通過互聯(lián)網對數(shù)據(jù)處理結果進行訪問。

圖8 輸電線路振動監(jiān)測系統(tǒng)的通信拓撲Fig.8 Communication topology of transmission line vibration monitoring system

2.3 觀測方案

通過分析試驗線路六分裂導線自然發(fā)生次檔距振蕩后，分裂導線的振幅、頻率的變化，統(tǒng)計風速與分裂導線次檔距振蕩之間的關系，研究分裂導線次檔距振蕩的特征和規(guī)律。為了深入研究分裂導線的次檔距振蕩特性，試驗分為定性分析和定量分析2個部分，如表1所示。定性分析需要對次檔距發(fā)生時各相(極)導線的姿態(tài)、發(fā)生振蕩時的風速、氣象參數(shù)等進行分析；定量分析需要對次檔距發(fā)生時子導線的振幅和頻率進行分析。

3 試驗線路次檔距振蕩特性分析

3.1 與風速、風向的統(tǒng)計關系

本文線路舞動監(jiān)測系統(tǒng)記錄了2013年全年發(fā)生的次檔距振蕩發(fā)生情況。將水平方向上的振幅大于0.1 m并持續(xù)30 min以上的次檔距振蕩視為一次穩(wěn)定的振蕩。在2013年全年，共發(fā)生93次穩(wěn)定的次檔距振蕩。監(jiān)測系統(tǒng)記錄了發(fā)生穩(wěn)定振蕩過程中的平均風速以及方向，統(tǒng)計結果如圖9和10所示。

表1 真型試驗線路的次檔距振蕩觀測方案Table 1 Subspan oscillation observation program of true type test line

圖9 次檔距振蕩與風向的統(tǒng)計關系Fig.9 Statistical relationship between subspan oscillations and wind direction

圖1 O 次檔距振蕩與風速的統(tǒng)計關系Fig.1O Statistical relationship between subspan oscillations and wind speed

從圖9可以看出，發(fā)生次檔距振蕩時的風向主要為西南、南西南、南方向，占全年所有發(fā)生的次檔距振蕩的近一半。本文的真型試驗線路是東西走向的，可見發(fā)生次檔距振蕩時的主要風向與線路的夾角都在45°以上。風速是影響次檔距振蕩發(fā)生的另一個重要因素。從圖10的統(tǒng)計結果可知，發(fā)生次檔距振蕩時的風速主要分布在7～15 m/s，占到了總數(shù)的76%。綜合以上2點統(tǒng)計結果，可以得出當風速在7～15 m/s且風向與線路走向的夾角在45°以上時分裂導線易發(fā)生次檔距振蕩。

3.2 子導線的振蕩狀態(tài)分析

以A相的各子導線的中點為研究對象(子導線的編號如圖5所示)，分析各子導線的振蕩狀態(tài)。表2給出了在風速為7 m/s、風向為南西南時A相的各子導線的中點的水平振幅、垂直振幅以及振蕩方向。將順時針振蕩視為正方向，逆時針視為負方向，由表中數(shù)據(jù)可見，各子導線的振幅存在一定的差異，處于迎風側的子導線1、5和6的垂直振動幅值明顯大于處于背風側的子導線2、3和4的垂直振動幅值，但是各子導線的水平振幅沒有明顯的差異。這是因為背風側的子導線2、3和4處于迎風側的子導線1、5和6的后面，受尾流的影響，它們所受的阻力會明顯變小，所以處于迎風側的子導線1、5和6的垂直振動幅值大于處于背風側的子導線2、3和4。另外，各子導線的振蕩方向也有所不同，子導線的反向運動是導致現(xiàn)場觀察到的“鞭擊”現(xiàn)象的主要原因。

表2 A相各子導線中點的振蕩狀態(tài)Table 2 Oscillation states of midpoints of A phase split conductor

為了分析風速對次檔距振蕩的影響，以A相1號子導線的中點為研究對象，記錄了在不同風速的南西南風時的振蕩狀態(tài)，數(shù)據(jù)如表3所示。從表中可以看出，無論是振蕩的垂直振幅還是水平振幅，皆隨著風速的增大而增大，且垂直振幅始終要大于水平振幅。振蕩頻率隨著風速的增大，沒有明顯的有規(guī)律的變化趨勢。在風速為12 m/s時，振蕩的頻率要明顯大于其他風速時的振蕩頻率。另外，風速的大小也會改變導線的振蕩方向。

同一根子導線不同次檔距處的振蕩有所不同。表4給出了A相1號子導線在激勵為風速10 m/s的南西南風時，各次檔距中點處振蕩的垂直幅值。表中的序號為圖6中從左到右(3到4號段)的12個次檔距的中點。從表中的數(shù)據(jù)可以看出，越靠近子導線中點處的次檔距振幅越大，次檔距7的中點最接近于整檔線路的中點，振幅最大；而越靠近子導線兩端的次檔距1和12的中點的振幅最小。

表3 不同風速時1號子導線的振蕩狀態(tài)Table 3 Oscillation states of No.1 sub-conductor with different wind speed

表4 1號子導線各次檔距中點處的垂直振幅Table 4 Vertical amplitude of midpoints at each subspans of No.1 sub-conductorm

3.3 不同相導線的振蕩狀態(tài)分析

2013年10月9日18:30左右，3～4號段六分裂導線發(fā)生次檔距振蕩，發(fā)生次檔距振蕩的氣象信息如下:激勵條件風速11 m/s，風向角53°，風向為南西南。對錄像資料進行處理后，得到如圖11所示的系列圖片，相鄰2張圖片的取相時間相差2 s。

通過對記錄的視頻資料分析可知，三相導線中處于迎風側的邊相(A相)導線有明顯的次檔距振蕩現(xiàn)象，越靠近跨中部位的導線振蕩幅度越大，且子導線有相互鞭打的現(xiàn)象；背風側的邊相(C相)導線沒有明顯的次檔距振蕩，各子導線基本沒有扭轉運動；中相(B相)導線基本是垂直方向的位移，幾乎沒有水平方向的位移，可以判斷中相導線沒有發(fā)生次檔距振蕩。三相導線迎風側邊相導線產生穩(wěn)定的次檔距振蕩時，背風側邊相導線和中相導線幾乎不發(fā)生次檔距振蕩。由次檔距產生的機理來分析可知，形成穩(wěn)定的次檔距振蕩需要穩(wěn)定的風速。當迎風側導線產生次檔距振蕩后，導線的振動會擾動來向風的風向和風速，而使得在中相導線和背風側邊相導線前方難以形成穩(wěn)定的風，所以當迎風側邊相導線發(fā)生次檔距振蕩時，中相導線和背風側邊相導線幾乎不發(fā)生次檔距振蕩。

圖11 3～4號段試驗線路次檔距振蕩現(xiàn)場圖Fig.11 Subspan oscillation field photo of 3～4 test lines

為了進一步觀測迎風側(A相)分裂導線次檔距振蕩的運動特性，采用單目視覺分析技術對采集的視頻進行了處理。為了減少子導線之間的干擾，選擇A相1號子導線中點作為研究對象，頻譜如圖12和13所示。由水平位移時程曲線和頻譜可以看出，最大振幅約為0.21 m，A相子導線的振動頻率在1.21～2.2 Hz之間。

圖12 A相子導線水平位移時程曲線Fig.12 Horizontal displacement-time curve of A-phase sub-conductors

4 結 論

本文在分析分裂導線次檔距振蕩的發(fā)生機理和影響因素的基礎上，以河南省尖山真型試驗線路實驗室為依托開展了真型試驗線路自然次檔距振蕩的觀測與分析，得到了以下結論:

圖13 A相子導線水平位移頻譜Fig.13 Horizontal displacement spectrum of A-phase sub-conductor

(1)所開發(fā)的輸電線路振動監(jiān)測系統(tǒng)可用于觀測多種導線振動形式，為輸電線路防振、次檔距振蕩機理分析等提供支撐。

(2)當風速在7～15 m/s且風向與線路走向的夾角在45°以上時分裂導線易發(fā)生穩(wěn)定的次檔距振蕩。

(3)迎風側的子導線的振幅要明顯大于背風處的。各子導線的振蕩方向有所不同，所以導致子導線相互的鞭擊。無論是振蕩的垂直振幅還是水平振幅，皆隨著風速的增大而增大，且垂直振幅始終要大于水平振幅。振蕩頻率隨著風速的增大，沒有明顯的有規(guī)律的變化趨勢。另外，子導線中點處的振蕩幅值是最大的。

(4)三相導線中，迎風側邊相導線容易形成穩(wěn)定的次檔距振蕩，由于迎風側邊相導線對氣流的干擾，中相導線幾乎不發(fā)生次檔距振蕩。

[1]劉振亞.特高壓電網[M].北京:中國經濟出版社，2006.

[2]吳敬儒，徐永禧.我國特高壓交流輸電發(fā)展前景[J].電網技術，2005，29(3):1-4.

Wu Jingru，Xu Yongxi.Development prospect of UHV AC power transmission in China[J].Power System Technology，2005，29(3): 1-4.

[3]鄭仟.750 kV線路分裂導線次檔距振蕩機理及抑制措施[J].寧夏電力，2010(3):20-21，47.

Zheng Qian.Study on the mechanism and the suppression measures of the subspan oscillation of split conductors for 750 kV transmission line[J].Ningxia Electric Power，2010(3):20-21，47.

[4]馮學斌，王藏柱，魏錦麗.超高壓輸電線路多分裂導線的振動分析[J].吉林電力，2006，21(2):18-23.

Feng Xuebing，Wang Cangzhu，Wei Jinli.Vibration analysis of bundled conductors in high-voltage transmission lines[J].Jilin Electric Power，2006，21(2):18-23.

[5]朱寬軍，劉超群，任西春，等.特高壓輸電線路防舞動研究[J].高電壓技術，2007，33(11):61-65. Zhu Kuanjun，Liu Chaoqun，Ren Xichun，et al.Research on antigalloping of UHV transmission line[J].High Voltage Engineering，2007，33(11):61-65.

[6]易輝.我國500 kV線路四分裂間隔棒運行情況[J].高電壓技術，2001，27(2):78-81.

Yi Hui.The operation status of four spacer bundle of 500 kV transmission line in China[J].High Voltage Engineering，2001，27 (2):78-81.

[7]Bearman P W，A J W.The interaction between a pair of circular cylinder and a cylinders normal to a stream[J].Fluid Mech，1973，61 (3):499-511.

[8]Brika D，Lanevile A.The flow interaction between a stationary cylinder and a downstream flexible cylinder[J].Journal of Fluids and Structures，1999，13(5):579-606.

[9]Wardlaw R L，Cooper K R，Ko R G.Wind tunnel and analytical investigations into the aero elastic behavior of bundled conductors [J].Power Apparatus and Systems，IEEE Transactions on Power Delivery，1975，94(2):642-654.

[10]張業(yè)茂，張廣洲，萬保全，等.1000 kV交流單回緊湊型輸電線路電磁環(huán)境研究[J].高電壓技術，2011，37(8):1888-1893.

ZhangYemao，ZhangGuangzhou，WanBaoquan，etal. Electromagnetic environment of 1 000 kV AC single circuit compact transmission lines[J].High Voltage Engineering，2011，37(8): 1888-1893.

[11]Cooper K R.Wind tunnel and theoretical investigations into the aerodynamic stability of smooth and stranded twin-bundled power conductors[R].National Research Council of Canada Technical Report LTR-LA-115，1973.

[12]Cooper K R.A wind tunnel investigation for Alcan International into the effects of stranding on the aerodynamic stability of twinbundle power conductors[R].National Research Council of Canada Technical Roport LTR-LA-115，1973.

[13]夏志宏，高選.特高壓導線間隔棒的優(yōu)化布置[J].電力建設，2009，30(1):25-27.

Xia Zhihong，Gao Xuan.Optimization of spacer configuration for UHV conductors[J].Electric Power Construction，2009，30(1):25-27.

[14]朱寬軍，邸玉賢，李新民，等.安裝相間間隔棒的輸電線防風偏設計有限元分析[J].高電壓技術，2010，36(4):1038-1043.

Zhu Kuanjun，Di Yuxian，Li Xinmin，et al.Analysis of overhead transmission line for asynchronous swaying by the finite element method[J].High Voltage Engineering，2010，36(4):1038-1043.

[15]賀建國，朱普軒，甘波，等.750 kV輸電線路子導線分裂間距合理取值研究[J].電網技術，2012，36(5):42-46.

He Jianguo，Zhu Puxuan，Gan Bo，et al.Study on rational choice of intra-bundle conductor spacing for 750 kV transmission lines[J]. Power System Technology，2012，36(5):42-46.

[16]陳元坤.分裂導線的微風振動與次檔距振蕩研究[D].武漢:華中科技大學，2011.

Chen Yuankun.A dissertation presented in partial fulfillment of the requirement for the degree of doctor of philosophy in engineering [D].Wuhan:HuazhongUniversityofScienceand Technology，2011.

[17]Tsui Y T，Tsui C C.Two dimensional stability analysis of two coupled conductors with one in the wake of the other[J].Journal of Sound and Vibration，1980，69(3):361-394.

[18]國家電力公司東北電力設計院.電力工程高壓送電線路設計手冊[M].北京:中國電力出版社，2003.

(編輯：劉文瑩)

Subspan Oscillation Analysis and Observation of True Type Test Lines

LU Ming1，GE Yafeng2，WEI Jianlin1，HU Wen3，LI Li3，MA Ning3
(1.State Grid Henan Electric Power Research Institute，Zhengzhou 450052，China；2.State Grid Hefei Power Supply Company，Hefei 230022，China；3.School of Electrical and Electronic Engineering，State Key Laboratory of Advanced Electromagnetic Engineering and Technology(Huazhong University of Science＆Technology)，Wuhan 430074，China)

This paper firstly described the mechanism of bundle conductor subspan oscillation，and analyzed the main factors affecting subspan oscillation.The observation and analysis of the subspan oscillation characteristics of true-type test lines were carried out based on the true type test line in the key laboratory of galloping prevention and control technology of State Grid Corporation in Jianshan，Henan province，which used the line vibration monitoring system with a variety of functions to qualitatively and quantitatively analyze the subspan oscillation law of bundle conductor.The results show that the windward-side phase conductors of three-phase conductors are easy to form a stable subspan oscillation.Due to the interference of the windward-side phase conductors on the airflow，the intermediate phase conductors almost have no subspan oscillation.In addition，the oscillation state of each phase conductor and subspan is different，and the amplitude and frequency of oscillation change with the wind speed.

bundle conductor；subspan oscillation；spacer；true type test line；air flow

TM 75

A

1000-7229(2015)11-0123-07

10.3969/j.issn.1000-7229.2015.11.019

2015-05-02

2015-07-10

盧明(1975)，男，高級工程師，主要從事輸電線路防舞動、污閃及高電壓外絕緣等方面的研究工作；

葛亞峰(1990)，男，碩士，主要研究方向為高電壓與絕緣技術；

魏建林(1980)，男，博士，主要從事輸電線路防舞動、高電壓外絕緣等方面的研究工作；

胡文(1991)，女，碩士研究生，主要從事高電壓與絕緣技術的研究；

李黎(1976)，男，博士，副教授，主要從事輸電線路外絕緣、電氣設備故障診斷、電介質材料和脈沖功率技術的研究；

馬寧(1990)，男，碩士研究生，主要從事高電壓與絕緣技術的研究。

河南省電力公司科技項目(13PHC2)。