張愛琴 朱敬 郭偉

DOI：10.16661/j.cnki.1672-3791.2015.36.147

摘 要：針對旋風分離器芯管內(nèi)強旋湍流造成的動能損失，提出了將旋風分離器芯管下端改為漸擴錐形結構。比較了改進結構旋風分離器與基準結構旋風分離器的流場。結果表明：改進結構的旋風分離器能夠有效地減少芯管內(nèi)的能量損失。通過分析改進結構旋風分離器芯管內(nèi)速度傾角的分布，提出可通過在芯管內(nèi)加裝導流葉片來減弱芯管內(nèi)旋轉動能耗散損失，并預測了芯管內(nèi)部導流葉片安裝參數(shù)，指導新型高效低阻旋風分離器的結構開發(fā)。

關鍵詞：旋風分離器 漸擴錐形芯管 速度傾角

中圖分類號：TQ051.8 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2015）12（c）-0147-02

旋風分離器迄今已有100多年應用歷史，隨著結構的不斷改進，旋風分離器分離效率已經(jīng)達到一定水平。但隨著工業(yè)規(guī)模的不斷擴大對旋風分離器性能提出了更高的要求。旋風分離器高效低阻結構開發(fā)仍有一定的發(fā)展空間。筆者采用數(shù)值模擬的方法研究旋風分離器芯管結構的優(yōu)化，進行高效低阻旋風分離器的開發(fā)。

1 物理模型與網(wǎng)格劃分

該文數(shù)值計算的基準旋風分離器A和改進結構后的旋風分離器B均為Φ300 mm的旋風分離器。采用直角坐標系，坐標系原點取在旋風分離器筒體頂端中心軸線上，z軸沿排氣管向上為正。

利用GAMBIT軟件進行建模和網(wǎng)格劃分，生成六面體結構化網(wǎng)格，網(wǎng)格數(shù)約為40萬。

2 計算結果

2.1 分離器壓降分析

壓降是旋風分離器的重要性能指標，它代表著分離器的能量消耗水平。計算了五種不同氣速時的旋風分離器A和B的壓降得出旋風分離器壓降均隨入口氣速上升呈逐漸增大趨勢；與旋風分離器A相比，旋風分離器B的壓降明顯減小。

2.2 芯管內(nèi)速度分布

圖1、圖2為旋風分離器A和B芯管內(nèi)切向速度和軸向速度分布。由圖可知，相對A結構，B結構芯管內(nèi)切向速度和軸向速度有所降低，但邊壁處仍存在較高的切向速度，需要進一步通過加裝導流葉片來減弱芯管內(nèi)氣流的旋轉運動[3]。

如圖3所示為旋風分離器B結構芯管內(nèi)速度傾角分布，取芯管內(nèi)6個不同的軸向位置來分析。定義芯管內(nèi)速度傾角為速度與水平方向的夾角，記為α，由于徑向速度值很小，速度傾角的正切值約為軸向速度與切向速度的比值，即，。若導流葉片入口角度β與芯管內(nèi)速度傾角α相吻合，即，當葉片入口角與流線的切線方向相同時，氣流能夠自然過渡到葉片流道空間，由旋轉上升氣流逐漸過渡為垂直上行氣流。因此，根據(jù)速度傾角值可以預測安裝導流葉片的最佳入口角度。

從圖中可以看出，在z=200 mm以上高度截面，速度傾角分布較對稱，且速度傾角沿徑向分布較均勻（除中心區(qū)域外），速度傾角約為30°。由此進行預測，葉片最佳入口角度可能為30°左右，最優(yōu)安裝高度在z=200mm以上。

3 結語

（1）比較了改進結構旋風分離器與基準旋風分離器芯管內(nèi)部流場，結果表明，改進結構后的旋風分離器芯管內(nèi)切向速度和軸向速度都有所降低，能夠有效地降低分離器的壓降。

（2）分析了改進結構后旋風分離器芯管內(nèi)速度傾角分布，在z=200mm以上高度截面，速度傾角分布較對稱，且沿徑向分布較均勻，初步預測了芯管內(nèi)安裝導流葉片最佳入口角度可能為30°左右，最優(yōu)安裝高度在z=200 mm以上。

參考文獻

[1] 谷噸，張振偉，康新亞.旋風分離器性能參數(shù)影響研究[J].科技信息，2010（24）：136-138.

[2] 毛羽，龐磊，王曉偉，等.旋風分離器內(nèi)三維紊流場的數(shù)值模擬[J].石油煉制與化工，2002，33（2）：1-5.

[3] 高翠芝，孫國剛，董瑞倩. 排氣管對旋風分離器軸向速度分布形態(tài)影響的數(shù)值模擬[J].化工學報，2010，61（9）：2409-2416.