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        長(zhǎng)導(dǎo)程雙頭螺旋槽管換熱與流動(dòng)阻力性能試驗(yàn)研究

        2015-06-06 07:28:56歐陽(yáng)新萍劉冰翛
        動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2015年11期

        歐陽(yáng)新萍, 高 銘, 劉冰翛

        (上海理工大學(xué) 能源與動(dòng)力工程學(xué)院,上海200093)

        自1966年第一篇有關(guān)螺旋槽管的研究報(bào)告問(wèn)世以來(lái),國(guó)內(nèi)外學(xué)者開(kāi)始對(duì)螺旋槽管進(jìn)行了廣泛的研究,尤其在流動(dòng)和傳熱特性方面的研究取得了豐富的成果[1-5].但大多數(shù)研究針對(duì)單頭螺旋槽管,且相對(duì)導(dǎo)程p/d<1,其中p 為導(dǎo)程,d 為外徑,而對(duì)于長(zhǎng)導(dǎo)程(p/d>2)的雙頭螺旋槽管的研究不多.近20年來(lái),螺旋槽管加工工藝及試驗(yàn)方法的不同使得不同研究者的研究結(jié)果存在很大差異[6].Obot等[7]的研究表明,不同研究者推薦的計(jì)算公式對(duì)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)和摩擦系數(shù)的預(yù)測(cè)值可相差一倍以上.目前,對(duì)螺旋槽管強(qiáng)化換熱機(jī)理比較一致的看法是:一方面由于螺旋槽的引導(dǎo)作用加強(qiáng)了徑向擾動(dòng);另一方面發(fā)生了繞流脫體,形成了回流區(qū),同時(shí)流體的旋轉(zhuǎn)和脫體使得摩擦阻力增大[8].當(dāng)換熱加強(qiáng)時(shí),摩擦阻力系數(shù)也隨之增大,換熱性能的提升有利于減小能量的消耗,但同時(shí)摩擦阻力系數(shù)的增大也會(huì)增加泵功率,增大能量損失.考慮到流體流動(dòng)的復(fù)雜性,評(píng)價(jià)螺旋槽管換熱性能需要綜合考慮流動(dòng)阻力和換熱特性2方面[9].筆者測(cè)試了3種不同螺旋尺寸的長(zhǎng)導(dǎo)程雙頭螺旋槽管和1根光滑管在不同工況下的換熱性能和流動(dòng)阻力性能,分析其傳熱和流動(dòng)的特點(diǎn),并進(jìn)行綜合性能評(píng)價(jià),研究不同螺旋尺寸對(duì)螺旋槽管換熱性能和流動(dòng)阻力性能的影響.

        1 試件及試驗(yàn)裝置

        1.1 試驗(yàn)裝置

        試驗(yàn)裝置見(jiàn)圖1,試件采用可取得較高精度試驗(yàn)結(jié)果的套管式換熱器結(jié)構(gòu).試驗(yàn)裝置可分為3個(gè)獨(dú)立的子系統(tǒng):管內(nèi)冷水循環(huán)系統(tǒng)、管外熱水循環(huán)系統(tǒng)和乙二醇水溶液循環(huán)系統(tǒng).

        圖1 試驗(yàn)裝置Fig.1 Schematic diagram of the experimental setup

        管內(nèi)冷水循環(huán)系統(tǒng):該系統(tǒng)在水泵的驅(qū)動(dòng)下循環(huán).循環(huán)水在板式換熱器中與乙二醇水溶液進(jìn)行換熱,被乙二醇水溶液冷卻后經(jīng)由電磁流量計(jì)進(jìn)入套管式換熱器的試件管內(nèi),并與管外熱水進(jìn)行換熱,吸收熱量后溫度升高,再進(jìn)入板式換熱器中冷卻,完成試件管內(nèi)冷水循環(huán).

        管外熱水循環(huán)系統(tǒng):該系統(tǒng)在水泵的驅(qū)動(dòng)下循環(huán).循環(huán)水流經(jīng)電磁流量計(jì)后進(jìn)入加熱器升溫,然后進(jìn)入套管式換熱器管外殼程與管內(nèi)冷水進(jìn)行換熱,降溫后再由水泵驅(qū)動(dòng)循環(huán).

        乙二醇水溶液循環(huán)系統(tǒng):乙二醇水溶液通過(guò)制冷機(jī)組降溫進(jìn)入乙二醇水箱,然后在乙二醇泵的作用下,進(jìn)入加熱器進(jìn)行必要的溫度調(diào)節(jié),隨后進(jìn)入板式換熱器與管內(nèi)熱水進(jìn)行換熱,最后回到乙二醇水箱完成循環(huán).配備在乙二醇水溶液循環(huán)系統(tǒng)中的加熱器主要通過(guò)調(diào)節(jié)乙二醇水溶液溫度來(lái)達(dá)到控制管內(nèi)冷水溫度的目的.

        1.2 試件

        螺旋槽管是由光滑管滾壓而成的,是一種優(yōu)良的雙面強(qiáng)化換熱管,對(duì)管內(nèi)單相流體的換熱過(guò)程有著顯著的強(qiáng)化作用[10],具有壓制方便、傳熱系數(shù)高、抗結(jié)垢能力強(qiáng)[11]等優(yōu)點(diǎn).螺旋槽管可在有相變和無(wú)相變傳熱過(guò)程中起到強(qiáng)化換熱的作用,是一種用途廣泛的高效換熱元件[6],分為單頭螺旋槽管和多頭螺旋槽管.圖2為單頭螺旋槽管和雙頭螺旋槽管示意 圖,其 中p 為 導(dǎo) 程,h為 槽 深,d 為 外 徑,δ為 壁 厚,α為螺旋升角.

        圖2 單頭螺旋槽管和雙頭螺旋槽管Fig.2 Single-and double-h(huán)ead spirally grooved tube

        試驗(yàn)所用的雙頭螺旋槽管和光滑管的實(shí)物圖見(jiàn)圖3,其結(jié)構(gòu)參數(shù)見(jiàn)表1,其中0號(hào)管為光滑管,1~3號(hào)管為螺旋槽管.

        圖3 試件Fig.3 Photo of the tubes tested

        表1 試件結(jié)構(gòu)參數(shù)Tab.1 Structural parameters of the tubes tested

        2 試驗(yàn)及數(shù)據(jù)處理方法

        2.1 換熱性能

        試驗(yàn)中需要測(cè)試熱水和冷水的進(jìn)出口溫度和流量,分別計(jì)算熱水的放熱量Q1和冷水的吸熱量Q2,當(dāng)Q1和Q2之間的熱平衡誤差滿足給定的精度要求時(shí),取兩者的算術(shù)平均值Q 作為換熱量,采用下式計(jì)算總傳熱系數(shù)K[12].

        式中:A 為傳熱面積(即光滑管外表面積),m2;Δt為對(duì)數(shù)平均溫差,K.

        管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)hi采用Wilson 圖解法求出.許多試驗(yàn)已經(jīng)證明,當(dāng)流體處于旺盛湍流時(shí),管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)hi[12]與管內(nèi)冷水流速u(mài)i的0.8次方成正比,即

        式(2)是Wilson圖解法的應(yīng)用條件之一,此外在試驗(yàn)過(guò)程中要保持管外的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)基本不變.因此,本次試驗(yàn)首先將管外熱水流速u(mài)o保持在2.5 m/s,相應(yīng)的管外雷諾數(shù)為Reo=54 400,管外的熱水進(jìn)口溫度保持在50℃,使得管外的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)基本不變;改變管內(nèi)冷水流速u(mài)i,其變化范圍為0.3~2.5m/s,相應(yīng)的管內(nèi)雷諾數(shù)為Rei=3 200~24 000,管內(nèi)的冷水進(jìn)口溫度保持在5 ℃.一般旺盛湍流的臨界雷諾數(shù)為10 000,選取Rei>10 000 的工況點(diǎn),運(yùn)用Wilson圖解法可求出式(2)中的系數(shù)c1,從而求得管內(nèi)旺盛湍流時(shí)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)及其關(guān)聯(lián)式.其次,將管內(nèi)冷水流速u(mài)i保持在2.4m/s,相應(yīng)的管內(nèi)雷諾數(shù)為Rei=23 000,管內(nèi)的冷水進(jìn)口溫度保持在5 ℃,使得管內(nèi)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)基本不變;改變管外熱水流速u(mài)o,其變化范圍為0.3~2.5m/s,相 應(yīng) 的 管 外 雷 諾 數(shù) 為Reo=6 800~55 000,管外的熱水進(jìn)口溫度保持在50 ℃.同樣選取Reo>10 000的工況點(diǎn),運(yùn)用Wilson圖解法可求出管外旺盛湍流時(shí)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù).對(duì)于Re<10 000的過(guò)渡流區(qū),也可以表示為類(lèi)似式(2)的關(guān)系式,但流速的冪指數(shù)未知,不宜采用Wilson圖解法.這時(shí)某一側(cè)過(guò)渡流的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可以根據(jù)試驗(yàn)得到的總傳熱系數(shù)和另外一側(cè)已知的旺盛湍流表面?zhèn)鳠嵯禂?shù),采用熱阻分離的方法求得,再通過(guò)線性擬合的方法求得類(lèi)似式(2)的關(guān)系式中的系數(shù)和指數(shù).

        管內(nèi)或管外的對(duì)流換熱準(zhǔn)則關(guān)系式整理成如下的Dittus-Boelter公式[12]:

        2.2 流動(dòng)阻力性能

        在螺旋管進(jìn)出口位置開(kāi)有靜壓孔,測(cè)量管內(nèi)流體進(jìn)出口的靜壓差(即管內(nèi)流動(dòng)阻力).改變管內(nèi)冷水流速,研究管內(nèi)流動(dòng)阻力的規(guī)律性.

        管內(nèi)的流動(dòng)阻力dp[12]用下式計(jì)算:

        式中:f 為Dancy摩擦阻力系數(shù);L 為管子長(zhǎng)度,L=2m;ρ為流體密度,kg/m3.

        根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù),可利用式(4)求出Dancy摩擦阻力系數(shù)f,將Dancy 摩擦阻力系數(shù)整理成以下形式:

        2.3 性能評(píng)價(jià)方法

        強(qiáng)化換熱的評(píng)價(jià)準(zhǔn)則較多[13-15],其中將強(qiáng)化管與光滑管相比較的準(zhǔn)則有和,以其值是否大于1作為強(qiáng)化換熱效果好壞的評(píng)價(jià)準(zhǔn)則.根據(jù)Webb等[13]和徐國(guó)想等[14]關(guān)于換熱性能評(píng)價(jià)方法的分析,后者能更合理地反映強(qiáng)化換熱的性能.采用該準(zhǔn)則作為螺旋槽管綜合性能的評(píng)價(jià)指標(biāo):

        式中:Nu為螺旋槽管管內(nèi)換熱的努塞爾數(shù);Nu0和f0為光滑管管內(nèi)換熱的努塞爾數(shù)和管內(nèi)摩擦阻力系數(shù).

        如果ε大于1,表明螺旋槽管強(qiáng)化換熱效果是好的,否則沒(méi)有應(yīng)用價(jià)值;ε 值越大,強(qiáng)化換熱效果越好.最后將3種螺旋槽管的ε值進(jìn)行比較,ε值大者為優(yōu).

        3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

        表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系如圖4和圖5所示.圖4中各種試件固定管外殼程流體流速(即固定管外雷諾數(shù)),變化管內(nèi)流體流速(即變化管內(nèi)雷諾數(shù));圖5中各種試件固定管內(nèi)流體流速(即固定管內(nèi)雷諾數(shù)),變化管外流體流速(即變化管外雷諾數(shù)).圖6 給出了管內(nèi)流動(dòng)阻力系數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系.

        圖4 管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)hi 與Rei 的關(guān)系Fig.4 Relation between inner surface heat transfer coefficient hiand Rei

        根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù),計(jì)算得到對(duì)流換熱準(zhǔn)則關(guān)系式和摩擦阻力關(guān)系式.

        3.1 管內(nèi)流體的對(duì)流換熱準(zhǔn)則關(guān)系式

        試驗(yàn)中管內(nèi)雷諾數(shù)(Re)在3 000~24 000 內(nèi),處于過(guò)渡流區(qū)(Re≤10 000)到旺盛湍流區(qū)(Re>10 000),2個(gè)區(qū)域管內(nèi)對(duì)流換熱準(zhǔn)則關(guān)系式的系數(shù)和指數(shù)見(jiàn)表2和表3.

        圖5 管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)ho 與Reo 的關(guān)系Fig.5 Relation between outer surface heat transfer coefficient hoand Reo

        圖6 管內(nèi)流動(dòng)阻力系數(shù)f 與Rei 的關(guān)系Fig.6 Relation between internal flow resistance coefficient fand Rei

        表2 旺盛湍流區(qū)管內(nèi)對(duì)流換熱準(zhǔn)則關(guān)系式系數(shù)和指數(shù)Tab.2 Coefficient and exponent of convective heat transfer criterion equation inside the tube in strong turbulence zone

        表3 過(guò)渡流區(qū)管內(nèi)對(duì)流換熱準(zhǔn)則關(guān)系式系數(shù)和指數(shù)Tab.3 Coefficient and exponent of convective heat transfer criterion equation inside the tube in transition flow region

        由表2和表3可以看出,旺盛湍流區(qū)螺旋槽管的管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)是光滑管的1.33~1.49倍,過(guò)渡流區(qū)螺旋槽管的管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)是光滑管的1.38~1.55倍,螺旋槽管換熱性能比光滑管換熱性能明顯提高,且在過(guò)渡流區(qū)管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的增大程度更大.一般較短導(dǎo)程的螺旋槽管(p/d<1)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)是光滑管的1.5倍以上,本試件的導(dǎo)程較長(zhǎng),達(dá)到上述管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的增大水平也屬正常.另外,1號(hào)管管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的增大程度最大,說(shuō)明較小的p/d 值和較大的h/d 值是有利于增強(qiáng)換熱效果的,這與其他學(xué)者的研究結(jié)果相符.

        3.2 殼程流體的對(duì)流換熱準(zhǔn)則關(guān)系式

        試驗(yàn)中殼程流體的雷諾數(shù)在6 500~55 000內(nèi),處于小部分過(guò)渡流區(qū)到大部分旺盛湍流區(qū),2個(gè)區(qū)域管外對(duì)流換熱準(zhǔn)則關(guān)系式的系數(shù)和指數(shù)見(jiàn)表4和表5.

        表4 旺盛湍流區(qū)管外對(duì)流換熱準(zhǔn)則關(guān)系式系數(shù)和指數(shù)Tab.4 Coefficient and exponent of convective heat transfer criterion equation outside the tube in strong turbulence zone

        表5 過(guò)渡流區(qū)管外對(duì)流換熱準(zhǔn)則關(guān)系式系數(shù)和指數(shù)Tab.5 Coefficient and exponent of convective heat transfer criterion equation outside the tube in transition flow region

        由表4和表5可以看出,旺盛湍流區(qū)螺旋槽管的管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)是光滑管的1.067~1.084倍,過(guò)渡流區(qū)螺旋槽管的管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)是光滑管的1.066~1.079倍,螺旋槽管換熱性能比光滑管換熱性能有一定的提高,旺盛湍流區(qū)和過(guò)渡流區(qū)管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的增大程度差別不大.對(duì)于套管殼程(管外)的對(duì)流換熱而言,一般較短導(dǎo)程的螺旋槽管(p/d<1)的管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)是光滑管的1.2 倍以上,本試件的導(dǎo)程較長(zhǎng),說(shuō)明長(zhǎng)導(dǎo)程的螺旋槽管用于套管換熱器時(shí),管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的增大程度是很有限的.另外,4根管管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的增大程度差別不大,說(shuō)明螺旋尺寸對(duì)套管換熱器的管外換熱影響不大.

        表2和表4中管內(nèi)和管外光滑管的系數(shù)分別為0.022 5和0.023 9,與Dittus-Boelter給出的數(shù)值(0.023)非常接近,這表明試驗(yàn)系統(tǒng)和試驗(yàn)方法是準(zhǔn)確的.

        3.3 管程流體的流動(dòng)阻力特性

        管內(nèi)Dancy摩擦阻力系數(shù)按照式(5)計(jì)算,根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合,同樣分為過(guò)渡流區(qū)和旺盛湍流區(qū).表6給出了旺盛湍流區(qū)的摩擦阻力關(guān)系式(式(5))中的系數(shù)cf、指數(shù)m 以及Rei=15 000時(shí)的f.表7給出了過(guò)渡流區(qū)的系數(shù)cf、指數(shù)m 以及Rei=8 000時(shí)的f.

        由表6和表7可知,當(dāng)Rei=15 000時(shí),旺盛湍流區(qū)螺旋槽管的管內(nèi)摩擦阻力系數(shù)是光滑管的1.42~1.56倍;當(dāng)Rei=8 000 時(shí),過(guò)渡流區(qū)螺旋槽管的管內(nèi)摩擦阻力系數(shù)是光滑管的1.43~1.52倍,螺旋槽管的流動(dòng)阻力均明顯大于光滑管的流動(dòng)阻力,旺盛湍流區(qū)和過(guò)渡流區(qū)流動(dòng)阻力的增大程度差別不大.1號(hào)管流動(dòng)阻力的增大程度最大,說(shuō)明較小的p/d 值和較大的h/d 值的管子流動(dòng)阻力較大.另外,與管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的平均增大程度相比,管內(nèi)流動(dòng)阻力的平均增大程度稍大一點(diǎn).

        表6 旺盛湍流區(qū)管內(nèi)摩擦阻力關(guān)系式中的參數(shù)Tab.6 Parameters for equation(5)in strong turbulence zone

        表7 過(guò)渡流區(qū)管內(nèi)摩擦阻力關(guān)系式中的參數(shù)Tab.7 Parameters for equation(5)in transition flow region

        3.4 綜合性能評(píng)價(jià)

        采用式(6)作為3種螺紋管綜合性能的評(píng)判,該評(píng)判指標(biāo)ε見(jiàn)表8和表9.事實(shí)上,按照式(6)計(jì)算,ε在旺盛湍流區(qū)或過(guò)渡流區(qū)都會(huì)隨Re的變化而略微變化,因此表8和表9中的數(shù)據(jù)為平均值.

        表8 旺盛湍流區(qū)綜合性能評(píng)價(jià)指標(biāo)Tab.8 Evaluation index of comprehensive performance in strong turbulence zone

        表9 過(guò)渡流區(qū)綜合性能評(píng)價(jià)指標(biāo)Tab.9 Evaluation index of comprehensive performance in transition flow region

        由表8和表9可以看出,過(guò)渡流區(qū)ε值高于旺盛湍流區(qū),說(shuō)明試驗(yàn)管型用于過(guò)渡流區(qū)的強(qiáng)化換熱效果要高于旺盛湍流區(qū).從3根管之間的比較來(lái)看,均是1號(hào)管ε值最大,說(shuō)明1號(hào)管的綜合性能最好.

        4 結(jié) 論

        (1)長(zhǎng)導(dǎo)程雙頭螺旋槽管的管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)在旺盛湍流區(qū)域是光滑管的1.33~1.49倍,在過(guò)渡流區(qū)是光滑管的1.38~1.55倍,過(guò)渡流區(qū)管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的增大程度更大;套管式換熱的管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)在旺盛湍流區(qū)是光滑管的1.067~1.084倍,在過(guò)渡流區(qū)是光滑管的1.066~1.079倍,管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的增大程度有限.

        (2)對(duì)于管內(nèi)流動(dòng)而言,較小的p/d 值和較大的h/d 值有利于增強(qiáng)換熱效果,同時(shí)也增大了流動(dòng)阻力.本試件兩者增大的程度接近,流動(dòng)阻力的增大程度稍大一點(diǎn).對(duì)于管外流動(dòng)而言,螺旋尺寸對(duì)套管換熱器的殼程(管外)換熱影響不大.

        (3)綜合性能評(píng)價(jià)結(jié)果表明,1號(hào)管的綜合性能最好.

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