林德低溫甲醇洗工藝?yán)淞炕厥辗桨傅奶接?/h1>
2015-05-24 15:52:15柏月波周杰
氮肥與合成氣 2015年10期
柏月波 周杰
(兗礦國宏化工有限責(zé)任公司山東鄒城273512)
林德低溫甲醇洗工藝?yán)淞炕厥辗桨傅奶接?/p>
柏月波 周杰
(兗礦國宏化工有限責(zé)任公司山東鄒城273512)
2014年7月，兗礦集團(tuán)在內(nèi)蒙古鄂爾多斯市達(dá)拉特旗新建的榮信化工有限公司年產(chǎn)900kt甲醇項(xiàng)目正式投產(chǎn)，酸性氣脫除工序采用了德國林德公司的低溫甲醇洗工藝，工藝氣處理量為417682m3/h(標(biāo)態(tài))。近年來，該低溫甲醇洗工藝在國內(nèi)新建的項(xiàng)目中得到了廣泛運(yùn)用，大有取代魯奇工藝的趨勢，其設(shè)計(jì)理念比較先進(jìn)，尤其是在冷量回收方面尤為優(yōu)秀。但在非正常狀態(tài)下，林德工藝的應(yīng)變措施卻比較少，甚至存在諸多生產(chǎn)安全隱患。比如在冷量分配方面，設(shè)計(jì)過于簡潔，操作彈性也比較小，在事故應(yīng)急處理方面略顯不足。
1 冷量回收工藝流程
根據(jù)氣體在液體中被吸收放熱、解析吸熱的原理，在低溫甲醇洗系統(tǒng)中，CO2從甲醇中解析時會吸收大量熱量，從而可用于系統(tǒng)制冷。解析過程主要在中壓閃蒸槽(V02和V03)、低壓閃蒸槽(V04和V08)和低壓閃蒸塔(T02，T03和T06)及其他輔助設(shè)備中進(jìn)行(圖1)。
圖1 冷量回收工藝流程
1.1中壓閃蒸槽(V02和V03)冷量回收
中壓閃蒸槽(V02和V03)均為臥式，操作壓力為1.0MPa，其中，V02用來解析來自吸收塔的富碳甲醇，V03用來解析來自吸收塔的富硫甲醇。V02解析產(chǎn)生的氣相冷量與V03解析產(chǎn)生的氣相冷量(9000m3/h)匯合后進(jìn)入氣體壓縮機(jī)，經(jīng)加壓后與變換氣匯合，此部分氣相冷量被用來克服氣體壓縮所產(chǎn)生的熱量，溫度由－22℃升高至45℃。隨著甲醇循環(huán)，V02的液相冷量被直接帶入V08，V03的液相冷量被直接帶入低壓閃蒸塔(T02和T03)。
1.2低壓閃蒸塔(T02，T03和T06)和低壓閃蒸槽(V08)的冷量回收
富碳甲醇由中壓閃蒸槽(V02)進(jìn)入低壓閃蒸槽(V08)后，壓力由1.0MPa降低至0.2MPa，CO2解析產(chǎn)生的部分氣相冷量(15000m3/h)與由V03進(jìn)入T02的富硫甲醇解析產(chǎn)生的氣相冷量(12000m3/h)混合，另一部分(13000m3/h)與T03一段所產(chǎn)生的氣相冷量(70000m3/h)混合。V08與T02混合的氣相冷量進(jìn)入貧甲醇冷卻器(E03)殼程，部分冷量被貧甲醇回收，溫度由－56℃升高到－21℃，然后進(jìn)入變換氣冷卻器(E02)管程，剩余的冷量被變換氣回收，溫度升高至28℃，水洗后排入大氣。V08與T03一段混合的氣相首先進(jìn)入甲醇再冷器(E23)殼程，部分冷量被富甲醇回收，氣相溫度由－62℃升高至－21℃，隨后進(jìn)入變換氣冷卻器(E02)管程，剩余的冷量被變換氣回收，溫度升高至28℃，水洗后排入大氣。V08和T02的液相冷量隨著甲醇循環(huán)進(jìn)入T03一段。
V08的富碳甲醇、V03的富硫甲醇、T02的富硫甲醇在T03一段混合，操作壓力降至常壓，CO2解析產(chǎn)生的氣相冷量(70000m3/h)與V08產(chǎn)生的部分氣相冷量匯合。液相隨著甲醇循環(huán)，首先進(jìn)入貧甲醇冷卻器(E08)殼程，部分冷量被貧甲醇回收，液相溫度由－62℃升高至－51℃，隨后進(jìn)入富甲醇冷卻器(E06)殼程，部分冷量被富甲醇回收，溫度由－51℃升高至－29℃，然后進(jìn)入富甲醇冷卻器(E07)殼程，剩余的冷量被富甲醇回收，溫度由－29℃升高至－14℃，最后進(jìn)入T03二段。
T03二段的操作壓力為常壓，為了加強(qiáng)閃蒸效果，配置了汽提氮?dú)?，在二段產(chǎn)生的氣相冷量(30000m3/h)直接進(jìn)入T03一段。液相冷量隨著甲醇循環(huán)進(jìn)入貧甲醇冷卻器(E09)和貧富甲醇換熱器(E19)，冷量被貧甲醇回收，溫度由－31℃升高至25℃，隨后進(jìn)入低壓閃蒸塔(T06)。T06的操作壓力為常壓，同樣配置了汽提氮?dú)猓约訌?qiáng)閃蒸效果。CO2解析產(chǎn)生的部分氣相冷量(26000m3/h)直接進(jìn)入T03二段。液相冷量隨著甲醇循環(huán)進(jìn)入貧富甲醇換熱器(E10)，冷量被貧甲醇回收，液相溫度由12℃升高至89℃，隨后進(jìn)入熱再生塔(T04)。
2 存在問題分析
系統(tǒng)的冷量分配過程較為復(fù)雜，中間部分冷量可根據(jù)需要自由分配，但冷量的總量是固定的。德國林德公司所設(shè)計(jì)的此套系統(tǒng)在正常生產(chǎn)時運(yùn)行非常穩(wěn)定，且冷量回收率很高，為節(jié)省投資，設(shè)備及管道所選用的材料都是剛好滿足正常使用條件。但各國生產(chǎn)模式及經(jīng)營理念是有差異的，在國內(nèi)，甲醇生產(chǎn)裝置并非一直保持滿負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)，經(jīng)常出現(xiàn)前系統(tǒng)半負(fù)荷運(yùn)行，甚至1/4負(fù)荷運(yùn)行，在此種非正常生產(chǎn)條件下，林德工藝的系統(tǒng)冷量分配方案將無法保證低溫甲醇洗全系統(tǒng)的運(yùn)行。在生產(chǎn)過程中，存在以下問題。
(1)前系統(tǒng)由滿負(fù)荷改為半負(fù)荷運(yùn)行時，進(jìn)入低溫甲醇洗系統(tǒng)的變換氣流量由417682m3/h降至210000m3/h左右，為保證后系統(tǒng)甲醇合成的氫碳比要求，貧甲醇總流量由490000kg/h降至290000kg/h。在此工況下，系統(tǒng)冷量雖然在緩慢減少，但在短時間內(nèi)還是很充足的，而系統(tǒng)的兩大熱源變換氣和貧甲醇卻在瞬間減少了很多，勢必造成系統(tǒng)溫度的失控。由此會帶來如下問題:富甲醇冷卻器(E07)負(fù)責(zé)利用吸收塔三段和四段的富甲醇回收T03一段的液相冷量。在正常情況下，吸收塔富甲醇的溫度由－5℃降至－28℃，T03液相溫度由－29℃升至－14℃。此時，吸收塔的富甲醇量只有原來的一半左右;另外，由于變換氣氣量的降低，導(dǎo)致吸收塔富甲醇的溫度急劇下降;同樣，因E06和E08的熱量減少，導(dǎo)致了T03液相到達(dá)E07時的溫度急劇下降，而E07及其附屬管道材質(zhì)所能承受的最低溫度為－40℃，在此種工況下，將存在凍壞設(shè)備的危險。前系統(tǒng)負(fù)荷減半時E07后吸收塔富甲醇和E07前T03液相溫度統(tǒng)計(jì)(2014年8月16日)見表1。
表1 前系統(tǒng)負(fù)荷減半時吸收塔富甲醇出E07和T03液相入E07的溫度統(tǒng)計(jì)℃
由表1可以看出:前系統(tǒng)負(fù)荷減半后，在E07前T03液相溫度是持續(xù)下降的，在80min時間內(nèi)由－28.9℃降至－38.6℃，已接近設(shè)備所能承受的最低溫度，且沒有停止下降的趨勢，為防止凍壞設(shè)備，采取了緊急停車處理。同樣的情況也存在于貧富甲醇換熱器(E19)和低壓閃蒸塔(T06)及其附屬管道上，所不同的是，此部分設(shè)備及其管道所能承受的最低溫度為－20℃。
(2)前系統(tǒng)負(fù)荷改變引起的冷量與熱量的失衡還會導(dǎo)致進(jìn)入尾氣洗滌塔(T08)的溫度急劇下降，由于T08內(nèi)的介質(zhì)為水、壓力為常壓，當(dāng)CO2尾氣溫度低于0℃時，極易引起塔盤和管道被冰凍堵塞，甚至凍壞設(shè)備。為此，德國林德公司作了如下設(shè)計(jì):當(dāng)入塔溫度低于5℃時，副線閥門聯(lián)鎖打開，與此同時，T08出口閥聯(lián)鎖關(guān)閉，這樣可確保T08的安全。但T08被短路后，尾氣中夾帶的甲醇將得不到回收而造成極大浪費(fèi)。另外，甲醇中溶解的H2S及COS等有毒物質(zhì)將被直接排入大氣中，造成環(huán)境污染。
3 改造措施
(1)E07殼程(T03液相所走路線)進(jìn)、出口加副線(如圖1虛線所示)，依靠副線閥門開度調(diào)節(jié)T03液相進(jìn)入E07的量，即使系統(tǒng)冷量與熱量失衡時，也可保證E07及其附屬管道的安全。但此種改造會將多余的冷量帶入T03二段，導(dǎo)致E19和T06及其附屬管道所承受的傷害更大。為此，在E09出口增加酸性氣冷卻器(E30)，依靠閥門開度調(diào)節(jié)T03二段液相進(jìn)入E30的量(如圖1虛線框所示)。當(dāng)溫度失控時可按如下操作:打開T03二段液相進(jìn)入E30的入口閥，減少丙烯冷卻器(E17)的丙烯用量，必要時可減少酸性氣水冷器(E13)的循環(huán)水用量。由于酸性氣的溫度較高(91℃)，可輕易給T03二段液相升溫，同時酸性氣自身得到降溫。另外，由于減少了丙烯及循環(huán)水的用量，降低了消耗，提高了經(jīng)濟(jì)效益。系統(tǒng)改造后，前系統(tǒng)負(fù)荷減半時經(jīng)過適當(dāng)調(diào)整操作的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)(2014年10月2日)見表2。
表2 系統(tǒng)改造后，前系統(tǒng)負(fù)荷減半時經(jīng)過適當(dāng)調(diào)整操作的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)℃
由表2可以看出:前系統(tǒng)負(fù)荷減半后，由于短時間內(nèi)系統(tǒng)冷量過剩，T03一段液相到達(dá)E07前的溫度依舊呈下降趨勢，因此，關(guān)小進(jìn)E07的閥門，并打開了副線閥，吸收塔富甲醇的溫度因此得到控制，最低溫度只有－27.2℃，保證了E07及其附屬管線的安全。T03一段液相的冷量帶到二段后，投用E30，并減少了丙烯和循環(huán)水的用量，T03二段液相的溫度同樣得到控制，最低溫度只有－8.3℃，保證了系統(tǒng)的正常運(yùn)行。
(2)CO2尾氣進(jìn)入T08前配0.5MPa蒸汽管線(如圖1虛線所示)，前系統(tǒng)負(fù)荷波動或者外界氣溫發(fā)生變化所引起的溫度失控都可用蒸汽所攜帶的熱量來補(bǔ)償。正常生產(chǎn)時，蒸汽閥門保持微開狀態(tài)，保證此股蒸汽處于熱備狀態(tài)，防止緊急情況下，由于冷凝液過多，短期內(nèi)無法有效地提高CO2尾氣溫度。另外，CO2尾氣中的部分甲醇也會溶解在蒸汽中進(jìn)入T08后，隨著脫鹽水進(jìn)入塔釜，最后被一同送入甲醇水分離塔。
引進(jìn)國外先進(jìn)技術(shù)時，一定要考慮到生產(chǎn)模式及經(jīng)營理念的差異，對于不適合國內(nèi)生產(chǎn)環(huán)境的部分應(yīng)及時進(jìn)行改造。林德低溫甲醇洗工藝設(shè)計(jì)理念比較先進(jìn)，尤其是在冷量回收方面，此部分的工藝流程也比較復(fù)雜。但其在換熱部分過于簡潔，與閃蒸部分的面面俱到形成了鮮明的對比，在系統(tǒng)負(fù)荷波動較大時，很難找到有效的應(yīng)對措施。改造后，此套系統(tǒng)可隨意根據(jù)負(fù)荷作出相應(yīng)的調(diào)整，增強(qiáng)了系統(tǒng)的穩(wěn)定性和安全性。
2014－12－23)
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柏月波 周杰
(兗礦國宏化工有限責(zé)任公司山東鄒城273512)
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柏月波 周杰
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2014年7月，兗礦集團(tuán)在內(nèi)蒙古鄂爾多斯市達(dá)拉特旗新建的榮信化工有限公司年產(chǎn)900kt甲醇項(xiàng)目正式投產(chǎn)，酸性氣脫除工序采用了德國林德公司的低溫甲醇洗工藝，工藝氣處理量為417682m3/h(標(biāo)態(tài))。近年來，該低溫甲醇洗工藝在國內(nèi)新建的項(xiàng)目中得到了廣泛運(yùn)用，大有取代魯奇工藝的趨勢，其設(shè)計(jì)理念比較先進(jìn)，尤其是在冷量回收方面尤為優(yōu)秀。但在非正常狀態(tài)下，林德工藝的應(yīng)變措施卻比較少，甚至存在諸多生產(chǎn)安全隱患。比如在冷量分配方面，設(shè)計(jì)過于簡潔，操作彈性也比較小，在事故應(yīng)急處理方面略顯不足。
1 冷量回收工藝流程
根據(jù)氣體在液體中被吸收放熱、解析吸熱的原理，在低溫甲醇洗系統(tǒng)中，CO2從甲醇中解析時會吸收大量熱量，從而可用于系統(tǒng)制冷。解析過程主要在中壓閃蒸槽(V02和V03)、低壓閃蒸槽(V04和V08)和低壓閃蒸塔(T02，T03和T06)及其他輔助設(shè)備中進(jìn)行(圖1)。
圖1 冷量回收工藝流程
1.1中壓閃蒸槽(V02和V03)冷量回收
中壓閃蒸槽(V02和V03)均為臥式，操作壓力為1.0MPa，其中，V02用來解析來自吸收塔的富碳甲醇，V03用來解析來自吸收塔的富硫甲醇。V02解析產(chǎn)生的氣相冷量與V03解析產(chǎn)生的氣相冷量(9000m3/h)匯合后進(jìn)入氣體壓縮機(jī)，經(jīng)加壓后與變換氣匯合，此部分氣相冷量被用來克服氣體壓縮所產(chǎn)生的熱量，溫度由－22℃升高至45℃。隨著甲醇循環(huán)，V02的液相冷量被直接帶入V08，V03的液相冷量被直接帶入低壓閃蒸塔(T02和T03)。
1.2低壓閃蒸塔(T02，T03和T06)和低壓閃蒸槽(V08)的冷量回收
富碳甲醇由中壓閃蒸槽(V02)進(jìn)入低壓閃蒸槽(V08)后，壓力由1.0MPa降低至0.2MPa，CO2解析產(chǎn)生的部分氣相冷量(15000m3/h)與由V03進(jìn)入T02的富硫甲醇解析產(chǎn)生的氣相冷量(12000m3/h)混合，另一部分(13000m3/h)與T03一段所產(chǎn)生的氣相冷量(70000m3/h)混合。V08與T02混合的氣相冷量進(jìn)入貧甲醇冷卻器(E03)殼程，部分冷量被貧甲醇回收，溫度由－56℃升高到－21℃，然后進(jìn)入變換氣冷卻器(E02)管程，剩余的冷量被變換氣回收，溫度升高至28℃，水洗后排入大氣。V08與T03一段混合的氣相首先進(jìn)入甲醇再冷器(E23)殼程，部分冷量被富甲醇回收，氣相溫度由－62℃升高至－21℃，隨后進(jìn)入變換氣冷卻器(E02)管程，剩余的冷量被變換氣回收，溫度升高至28℃，水洗后排入大氣。V08和T02的液相冷量隨著甲醇循環(huán)進(jìn)入T03一段。
V08的富碳甲醇、V03的富硫甲醇、T02的富硫甲醇在T03一段混合，操作壓力降至常壓，CO2解析產(chǎn)生的氣相冷量(70000m3/h)與V08產(chǎn)生的部分氣相冷量匯合。液相隨著甲醇循環(huán)，首先進(jìn)入貧甲醇冷卻器(E08)殼程，部分冷量被貧甲醇回收，液相溫度由－62℃升高至－51℃，隨后進(jìn)入富甲醇冷卻器(E06)殼程，部分冷量被富甲醇回收，溫度由－51℃升高至－29℃，然后進(jìn)入富甲醇冷卻器(E07)殼程，剩余的冷量被富甲醇回收，溫度由－29℃升高至－14℃，最后進(jìn)入T03二段。
T03二段的操作壓力為常壓，為了加強(qiáng)閃蒸效果，配置了汽提氮?dú)?，在二段產(chǎn)生的氣相冷量(30000m3/h)直接進(jìn)入T03一段。液相冷量隨著甲醇循環(huán)進(jìn)入貧甲醇冷卻器(E09)和貧富甲醇換熱器(E19)，冷量被貧甲醇回收，溫度由－31℃升高至25℃，隨后進(jìn)入低壓閃蒸塔(T06)。T06的操作壓力為常壓，同樣配置了汽提氮?dú)猓约訌?qiáng)閃蒸效果。CO2解析產(chǎn)生的部分氣相冷量(26000m3/h)直接進(jìn)入T03二段。液相冷量隨著甲醇循環(huán)進(jìn)入貧富甲醇換熱器(E10)，冷量被貧甲醇回收，液相溫度由12℃升高至89℃，隨后進(jìn)入熱再生塔(T04)。
2 存在問題分析
系統(tǒng)的冷量分配過程較為復(fù)雜，中間部分冷量可根據(jù)需要自由分配，但冷量的總量是固定的。德國林德公司所設(shè)計(jì)的此套系統(tǒng)在正常生產(chǎn)時運(yùn)行非常穩(wěn)定，且冷量回收率很高，為節(jié)省投資，設(shè)備及管道所選用的材料都是剛好滿足正常使用條件。但各國生產(chǎn)模式及經(jīng)營理念是有差異的，在國內(nèi)，甲醇生產(chǎn)裝置并非一直保持滿負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)，經(jīng)常出現(xiàn)前系統(tǒng)半負(fù)荷運(yùn)行，甚至1/4負(fù)荷運(yùn)行，在此種非正常生產(chǎn)條件下，林德工藝的系統(tǒng)冷量分配方案將無法保證低溫甲醇洗全系統(tǒng)的運(yùn)行。在生產(chǎn)過程中，存在以下問題。
(1)前系統(tǒng)由滿負(fù)荷改為半負(fù)荷運(yùn)行時，進(jìn)入低溫甲醇洗系統(tǒng)的變換氣流量由417682m3/h降至210000m3/h左右，為保證后系統(tǒng)甲醇合成的氫碳比要求，貧甲醇總流量由490000kg/h降至290000kg/h。在此工況下，系統(tǒng)冷量雖然在緩慢減少，但在短時間內(nèi)還是很充足的，而系統(tǒng)的兩大熱源變換氣和貧甲醇卻在瞬間減少了很多，勢必造成系統(tǒng)溫度的失控。由此會帶來如下問題:富甲醇冷卻器(E07)負(fù)責(zé)利用吸收塔三段和四段的富甲醇回收T03一段的液相冷量。在正常情況下，吸收塔富甲醇的溫度由－5℃降至－28℃，T03液相溫度由－29℃升至－14℃。此時，吸收塔的富甲醇量只有原來的一半左右;另外，由于變換氣氣量的降低，導(dǎo)致吸收塔富甲醇的溫度急劇下降;同樣，因E06和E08的熱量減少，導(dǎo)致了T03液相到達(dá)E07時的溫度急劇下降，而E07及其附屬管道材質(zhì)所能承受的最低溫度為－40℃，在此種工況下，將存在凍壞設(shè)備的危險。前系統(tǒng)負(fù)荷減半時E07后吸收塔富甲醇和E07前T03液相溫度統(tǒng)計(jì)(2014年8月16日)見表1。
表1 前系統(tǒng)負(fù)荷減半時吸收塔富甲醇出E07和T03液相入E07的溫度統(tǒng)計(jì)℃
由表1可以看出:前系統(tǒng)負(fù)荷減半后，在E07前T03液相溫度是持續(xù)下降的，在80min時間內(nèi)由－28.9℃降至－38.6℃，已接近設(shè)備所能承受的最低溫度，且沒有停止下降的趨勢，為防止凍壞設(shè)備，采取了緊急停車處理。同樣的情況也存在于貧富甲醇換熱器(E19)和低壓閃蒸塔(T06)及其附屬管道上，所不同的是，此部分設(shè)備及其管道所能承受的最低溫度為－20℃。
(2)前系統(tǒng)負(fù)荷改變引起的冷量與熱量的失衡還會導(dǎo)致進(jìn)入尾氣洗滌塔(T08)的溫度急劇下降，由于T08內(nèi)的介質(zhì)為水、壓力為常壓，當(dāng)CO2尾氣溫度低于0℃時，極易引起塔盤和管道被冰凍堵塞，甚至凍壞設(shè)備。為此，德國林德公司作了如下設(shè)計(jì):當(dāng)入塔溫度低于5℃時，副線閥門聯(lián)鎖打開，與此同時，T08出口閥聯(lián)鎖關(guān)閉，這樣可確保T08的安全。但T08被短路后，尾氣中夾帶的甲醇將得不到回收而造成極大浪費(fèi)。另外，甲醇中溶解的H2S及COS等有毒物質(zhì)將被直接排入大氣中，造成環(huán)境污染。
3 改造措施
(1)E07殼程(T03液相所走路線)進(jìn)、出口加副線(如圖1虛線所示)，依靠副線閥門開度調(diào)節(jié)T03液相進(jìn)入E07的量，即使系統(tǒng)冷量與熱量失衡時，也可保證E07及其附屬管道的安全。但此種改造會將多余的冷量帶入T03二段，導(dǎo)致E19和T06及其附屬管道所承受的傷害更大。為此，在E09出口增加酸性氣冷卻器(E30)，依靠閥門開度調(diào)節(jié)T03二段液相進(jìn)入E30的量(如圖1虛線框所示)。當(dāng)溫度失控時可按如下操作:打開T03二段液相進(jìn)入E30的入口閥，減少丙烯冷卻器(E17)的丙烯用量，必要時可減少酸性氣水冷器(E13)的循環(huán)水用量。由于酸性氣的溫度較高(91℃)，可輕易給T03二段液相升溫，同時酸性氣自身得到降溫。另外，由于減少了丙烯及循環(huán)水的用量，降低了消耗，提高了經(jīng)濟(jì)效益。系統(tǒng)改造后，前系統(tǒng)負(fù)荷減半時經(jīng)過適當(dāng)調(diào)整操作的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)(2014年10月2日)見表2。
表2 系統(tǒng)改造后，前系統(tǒng)負(fù)荷減半時經(jīng)過適當(dāng)調(diào)整操作的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)℃
由表2可以看出:前系統(tǒng)負(fù)荷減半后，由于短時間內(nèi)系統(tǒng)冷量過剩，T03一段液相到達(dá)E07前的溫度依舊呈下降趨勢，因此，關(guān)小進(jìn)E07的閥門，并打開了副線閥，吸收塔富甲醇的溫度因此得到控制，最低溫度只有－27.2℃，保證了E07及其附屬管線的安全。T03一段液相的冷量帶到二段后，投用E30，并減少了丙烯和循環(huán)水的用量，T03二段液相的溫度同樣得到控制，最低溫度只有－8.3℃，保證了系統(tǒng)的正常運(yùn)行。
(2)CO2尾氣進(jìn)入T08前配0.5MPa蒸汽管線(如圖1虛線所示)，前系統(tǒng)負(fù)荷波動或者外界氣溫發(fā)生變化所引起的溫度失控都可用蒸汽所攜帶的熱量來補(bǔ)償。正常生產(chǎn)時，蒸汽閥門保持微開狀態(tài)，保證此股蒸汽處于熱備狀態(tài)，防止緊急情況下，由于冷凝液過多，短期內(nèi)無法有效地提高CO2尾氣溫度。另外，CO2尾氣中的部分甲醇也會溶解在蒸汽中進(jìn)入T08后，隨著脫鹽水進(jìn)入塔釜，最后被一同送入甲醇水分離塔。
引進(jìn)國外先進(jìn)技術(shù)時，一定要考慮到生產(chǎn)模式及經(jīng)營理念的差異，對于不適合國內(nèi)生產(chǎn)環(huán)境的部分應(yīng)及時進(jìn)行改造。林德低溫甲醇洗工藝設(shè)計(jì)理念比較先進(jìn)，尤其是在冷量回收方面，此部分的工藝流程也比較復(fù)雜。但其在換熱部分過于簡潔，與閃蒸部分的面面俱到形成了鮮明的對比，在系統(tǒng)負(fù)荷波動較大時，很難找到有效的應(yīng)對措施。改造后，此套系統(tǒng)可隨意根據(jù)負(fù)荷作出相應(yīng)的調(diào)整，增強(qiáng)了系統(tǒng)的穩(wěn)定性和安全性。
2014－12－23)
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