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        剛構(gòu)橋橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)的計(jì)算方法研究

        2015-04-24 07:34:42黃錦春
        福建交通科技 2015年4期
        關(guān)鍵詞:計(jì)算長(zhǎng)度壓桿墩頂

        ■黃錦春

        (福州市規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院,福州 350002)

        1 引言

        在橋梁設(shè)計(jì)計(jì)算中,驗(yàn)算受壓高墩的承載力、墩頂位移等均涉及到橋墩計(jì)算長(zhǎng)度l0。計(jì)算長(zhǎng)度l0的幾何意義是:中心壓桿失穩(wěn)后,撓度曲線上兩個(gè)反彎點(diǎn)(彎矩為0)的距離;物理意義是:各種支撐條件的中心受壓桿,其臨界荷載與一兩端鉸支中心受壓桿的臨界荷載相等時(shí),兩端鉸支中心受壓桿的長(zhǎng)度。實(shí)際應(yīng)用中,引入計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù),它與桿端的支撐情況有關(guān),通過(guò)公式l0=1 求解計(jì)算長(zhǎng)度,其中l(wèi) 為支點(diǎn)間長(zhǎng)度。

        關(guān)于墩的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ 的取值,《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62-2004)規(guī)定:當(dāng)構(gòu)件兩端固定時(shí),取0.5;當(dāng)一端固定一端為不移動(dòng)的鉸時(shí),取0.7;當(dāng)兩端均為不移動(dòng)的鉸時(shí),取1.0;當(dāng)一端固定一端自由時(shí)取2。對(duì)于橋墩復(fù)雜的邊界條件,以上四種情況無(wú)法概括完全。工程上一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)算,如果系數(shù)取值與實(shí)際情況相差太大,將造成不安全或者太保守,國(guó)內(nèi)外規(guī)范對(duì)相關(guān)系數(shù)的規(guī)定如表1 所示。

        表1 對(duì)各國(guó)規(guī)范系數(shù)對(duì)比

        對(duì)于剛構(gòu)橋,橋墩墩頂與梁體固結(jié),橋墩下部不考慮樁基的柔度效應(yīng)視為固結(jié),由于墩有一定的柔度,且混凝土收縮、溫度的影響以及在車輛等活載作用下的制動(dòng)力會(huì)產(chǎn)生水平移動(dòng),移動(dòng)量將影響計(jì)算長(zhǎng)度,而移動(dòng)量與墩頂?shù)倪吔鐥l件有關(guān)(如上部梁的剛度、相鄰墩的抗推剛度等)。

        2 數(shù)值分析方法

        2.1 壓桿穩(wěn)定理論

        在經(jīng)典的材料力學(xué)理論中,壓桿穩(wěn)定臨界力的歐拉公式表達(dá)為:

        式中:L 為構(gòu)件的實(shí)際長(zhǎng)度;μ 為壓桿的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù),對(duì)應(yīng)著不同的邊界條件有著不同的取值;EI 為構(gòu)件的抗彎剛度。

        歐拉公式的適用條件為:

        (1)等剛度的彈性大柔度直桿;

        (2)在小撓度范圍內(nèi)發(fā)生屈曲;

        (3)屈曲時(shí),軸力大小和方向均不變;

        (4)不考慮幾何非線性和材料非線性。

        2.2 具有彈性支撐的壓桿穩(wěn)定分析

        由于固結(jié)墩在溫度力等作用下會(huì)產(chǎn)生位移,所以它并不是完全意義上的固結(jié),考慮上部結(jié)構(gòu)對(duì)墩的縱向約束,我們可以用一個(gè)橫向彈簧約束來(lái)模擬它,計(jì)算模型簡(jiǎn)化圖如圖1 所示。

        2.2.1 橋墩抗推剛度

        縱向力按剛度集成分配給各個(gè)墩,墩自身的抗推剛度按下式計(jì)算:

        式中:n 為一個(gè)橋墩的墩柱數(shù);Ehi為墩柱抗壓彈性模量;Ihi為毛截面慣性矩;h 為墩高,系數(shù)等為用“m”法計(jì)算樁基的有關(guān)系數(shù),詳見(jiàn)規(guī)范(JTG024-2004)附錄六。

        圖1 計(jì)算模型簡(jiǎn)化圖

        2.2.2 墩頂?shù)募蓜偠?/p>

        墩頂集成剛度計(jì)算主要是從整個(gè)體系上考慮相鄰墩或支座對(duì)計(jì)算墩的墩頂約束剛度貢獻(xiàn),總體原則是在水平力作用下,上部結(jié)構(gòu)所有的點(diǎn)水平位移相等,旁邊墩對(duì)3 號(hào)墩剛度集成結(jié)果如圖2 所示。

        計(jì)算墩墩頂集成剛度為:為K合=K墩+K,K合可通過(guò)有限元建模求解,因此K=K合-K墩。

        圖2 3 號(hào)墩剛度集成

        2.2.3 墩頂有彈性約束的橋墩計(jì)算長(zhǎng)度公式推導(dǎo)

        在歐拉公式的推導(dǎo)過(guò)程中結(jié)合能量法,對(duì)于滿足邊界條件的任何一個(gè)可能位移狀態(tài),求出勢(shì)能δп,由勢(shì)能的駐值條件δп=0 可以得到包含特定參數(shù)的齊次方程組。為了得到非零解,齊次方程組的系數(shù)行列式應(yīng)為零,由此得到特征荷載值。臨界荷載值Pcr是所有特征荷載值的最小值,將Pcr代入歐拉公式,求出墩的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)。

        如圖3 所示,x 位置的墩彎矩表達(dá)式為:

        根據(jù)材料力學(xué)公式:EIy”=-M,即:

        另n2=P/EI,則(2)式通解為:

        圖3 公式推導(dǎo)簡(jiǎn)化圖

        EI、L 都為定值,K 可以同通過(guò)上述方法求得:K=K合-K墩,解超越方程可得n 值。再根據(jù)歐拉公式可計(jì)算μ 值。

        當(dāng)墩頂自由時(shí),K=0,tgnL=∞,nL=π/2,μ=2.

        當(dāng)墩頂固定式,K=∞,tgnL=nL,解得nl=4.49,μ=π/4.49=0.699,約等于0.7。

        3 工程算例

        福州市馬尾大橋北互通連接機(jī)場(chǎng)二期左幅匝道橋在位于R=200m 的圓曲線上,有一聯(lián)3×37m 的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁,橋梁斷面寬度10m,兩邊過(guò)渡墩與中間墩墩高均為28.5m,中間1 號(hào)、2 號(hào)橋墩采用墩梁固結(jié)方式,橋墩形式采用混凝土板式花瓶墩,橋墩采用C40混凝土,下部結(jié)構(gòu)采用嵌巖樁基礎(chǔ)。

        通過(guò)有限元軟件Madis 建立全橋三維桿系模型,如圖4 所示,主梁、橋墩采用梁?jiǎn)卧M,2 號(hào)與3 號(hào)墩墩梁固結(jié),1、4 號(hào)過(guò)渡墩豎向約束,縱橫向活動(dòng),橋墩參數(shù)如表2 所示。

        圖4 全橋有限元模型

        表2 各國(guó)規(guī)范系數(shù)對(duì)比

        3.1 通過(guò)臨界力與屈曲分析計(jì)算μ 值

        通過(guò)歐拉公式直接求解,主要步驟如下:

        (1)進(jìn)行穩(wěn)定分析,求得結(jié)構(gòu)在自重作用下的失穩(wěn)模態(tài)及穩(wěn)定系數(shù),計(jì)算結(jié)果如圖5 所示。

        圖5 縱向失穩(wěn)模態(tài)

        (2)計(jì)算對(duì)應(yīng)的失穩(wěn)模式及臨界荷載,計(jì)算結(jié)果如圖6 所示。

        圖6 自重作用下墩頂軸力圖

        (3)根據(jù)歐拉公式計(jì)算結(jié)構(gòu)的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)。

        有限元模型計(jì)算得到,在自重作用下橋墩失穩(wěn)時(shí)墩的軸力為8595kN,對(duì)應(yīng)縱向失穩(wěn)模態(tài)穩(wěn)定系數(shù)λ=72。

        計(jì)算值與美國(guó)規(guī)范1.2的數(shù)值偏差率2.5%,此方法計(jì)算簡(jiǎn)便,但沒(méi)有模擬結(jié)構(gòu)對(duì)墩頂支撐的影響,致使計(jì)算有一定的偏差。

        3.2 考慮結(jié)構(gòu)對(duì)墩頂剛度影響的方法

        該方法考慮彈性支撐的壓桿穩(wěn)定分析,主要思路:

        (1)在模型上加載一個(gè)水平縱向力,得到所需計(jì)算橋墩的水平力、水平位移得到該橋墩的總剛度K合。

        (2)計(jì)算橋墩的剛度K墩,求出墩頂?shù)却鷦偠菿。

        (3)按公式(4)計(jì)算μ 值。

        在2號(hào)墩上加載一個(gè)水平力256kN,計(jì)算分析后得到2號(hào)墩頂?shù)乃搅捌湮灰疲?jì)算結(jié)果如圖7和圖8所示。

        圖7 2 號(hào)墩頂分配到的水平力

        圖8 2 號(hào)墩頂位移

        2 號(hào)墩頂分配到146kN 水平力,對(duì)應(yīng)的墩頂位移為6.14×10-3m,則2 號(hào)墩在整體體系中的總剛度:

        K合=145.8/6.14×10-3=23749.7kN/m,

        計(jì)算結(jié)果如表3 所示。

        表3 計(jì)算結(jié)果表

        將表格中數(shù)據(jù)代入公式(4),得到:

        解得:KL=2.595,μ=π/2.595=1.21。

        計(jì)算值與美國(guó)規(guī)范1.2基本一致。

        4 結(jié)論

        梁橋的橋墩的計(jì)算長(zhǎng)度對(duì)橋墩的承載力與穩(wěn)定性有非常重要的影響,本文從理論分析出發(fā)結(jié)合有限元程序提出兩種相對(duì)比如適合工程人員計(jì)算橋墩長(zhǎng)度系數(shù)的方法,經(jīng)比對(duì)得到考慮結(jié)構(gòu)對(duì)墩頂剛度影響的方法更加接近結(jié)構(gòu)的實(shí)際情況,推薦采用該方法。

        [1]牟曉光,曲春生.連續(xù)剛構(gòu)橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)的確定方法.公路,2013.

        [2] 程翔云.高橋墩設(shè)計(jì)計(jì)算中的兩個(gè)問(wèn)題.重慶交通學(xué)院學(xué)報(bào),2000,19(2).

        [3]曾照亮.高墩計(jì)算長(zhǎng)度探討.中外公路,2008,28(5).

        [4]謝鋼城,謝新剛.墩頂為彈性支承的橋墩壓桿的計(jì)算長(zhǎng)度.公路,2013(1)

        [5]雷博.梁式橋高墩計(jì)算長(zhǎng)度研究.碩士論文,長(zhǎng)安大學(xué).

        [6]李軍,牟嚴(yán)松.梁橋高墩計(jì)算長(zhǎng)度的一種計(jì)算方法.城市道橋與防洪,2009(6).

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