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        特大型冷卻塔單塔內(nèi)表面風(fēng)荷載三維效應(yīng)及其設(shè)計(jì)取值

        2015-04-20 12:02:04鄒云峰等
        關(guān)鍵詞:風(fēng)洞試驗(yàn)內(nèi)壓冷卻塔

        鄒云峰等

        摘要:通過剛性模型測壓風(fēng)洞試驗(yàn)獲得某核電站220 m高特大型冷卻塔的內(nèi)表面風(fēng)荷載,分析冷卻塔內(nèi)表面風(fēng)荷載的三維效應(yīng),采用有限元計(jì)算方法對(duì)內(nèi)壓設(shè)計(jì)取值簡化進(jìn)行探討,并對(duì)結(jié)果產(chǎn)生的原因進(jìn)行分析.結(jié)果表明,冷卻塔內(nèi)表面風(fēng)壓并非完全沿環(huán)向、高度均勻分布,這種不均勻性以風(fēng)筒施工期間的空塔尤為嚴(yán)重;盡管內(nèi)壓的大小及分布特征會(huì)對(duì)響應(yīng)產(chǎn)生一定的影響,但由于冷卻塔的風(fēng)致響應(yīng)中以外壓占主導(dǎo)地位,內(nèi)壓對(duì)響應(yīng)的貢獻(xiàn)較小,將具有“三維效應(yīng)”的內(nèi)壓簡化為沿高度、環(huán)向不變的常數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)可滿足安全性要求,大小可取為-0.50.研究結(jié)果可為200 m級(jí)特大型冷卻塔設(shè)計(jì)內(nèi)壓取值和相關(guān)規(guī)范修訂提供參考與依據(jù).

        關(guān)鍵詞:冷卻塔;內(nèi)壓;三維效應(yīng);風(fēng)洞試驗(yàn);設(shè)計(jì)取值

        中圖分類號(hào):TU311.3;V211.7文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A

        為實(shí)現(xiàn)循環(huán)水的冷卻,冷卻塔風(fēng)筒頂部敞開,底部由人字柱支撐而形成風(fēng)通道,故內(nèi)表面也受到風(fēng)荷載作用.相對(duì)外表面風(fēng)荷載而言,有關(guān)冷卻塔內(nèi)表面風(fēng)荷載的研究成果較少,中國規(guī)范也未對(duì)其取值作出相關(guān)規(guī)定,但明確指出在進(jìn)行塔筒局部彈性穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)必須要考慮內(nèi)壓產(chǎn)生的應(yīng)力[1-2].研究表明[3],考慮內(nèi)壓效應(yīng)后,環(huán)向壓應(yīng)力增大,結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性與局部彈性穩(wěn)定性降低,這一趨勢可能隨著冷卻塔高度的增加而更加顯著.

        孫天風(fēng)等[4]通過對(duì)茂名冷卻塔的實(shí)測研究發(fā)現(xiàn)強(qiáng)風(fēng)作用下的內(nèi)壓并非沿環(huán)向均勻分布;Kasperski等[5]通過風(fēng)洞試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)內(nèi)壓沿環(huán)向和高度均勻分布,壓力系數(shù)值接近-0.50;李鵬飛等[6]的風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果表明內(nèi)壓基本均勻分布,但大小與填料層透風(fēng)率密切相關(guān);張陳勝[7]和沈國輝等[8]通過CFD方法對(duì)內(nèi)壓分布進(jìn)行了研究,結(jié)果表明內(nèi)壓沿高度和環(huán)向變化明顯;鮑侃袁[9]通過CFD數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn)塔底尾流區(qū)內(nèi)側(cè)風(fēng)壓急劇減少;余關(guān)鵬[10]和沈國輝等[11]通過風(fēng)洞試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)內(nèi)壓在底部180°圓周角急劇減少.此外,一些學(xué)者認(rèn)為內(nèi)壓沿環(huán)向、高度不變,根據(jù)經(jīng)驗(yàn)假定它為某一數(shù)值,例如,Diver[12]認(rèn)為內(nèi)壓壓力系數(shù)為-0.40~-0.50,Sollenberger等[13]認(rèn)為取值為-0.40,Scanlan等[14]在由內(nèi)外壓差實(shí)測數(shù)據(jù)獲得外表面風(fēng)壓系數(shù)時(shí)取內(nèi)壓為-0.40,Kawarabata等[15]認(rèn)為實(shí)際設(shè)計(jì)中內(nèi)壓可取為-0.45.由以上綜述可以看出,雖然一些學(xué)者認(rèn)為內(nèi)壓沿環(huán)向、高度不變,但也有研究結(jié)果(包括實(shí)測、數(shù)值模擬和風(fēng)洞試驗(yàn))表明內(nèi)壓沿高度變化,沿環(huán)向分布也并不均勻,內(nèi)壓的分布特征及其取值尚無統(tǒng)一認(rèn)識(shí).此外,已有研究大多在20世紀(jì)70,80年代進(jìn)行,研究對(duì)象高度大多在100 m左右[16-17].

        隨著中國電力事業(yè)的發(fā)展,中國冷卻塔高度即將突破200 m的世界紀(jì)錄,此類特大型冷卻塔設(shè)計(jì)的風(fēng)荷載取值既無規(guī)范指導(dǎo),又無實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn)借鑒,因此亟需開展內(nèi)壓相關(guān)研究.本文以中國某核電站擬建的220 m高雙曲冷卻塔為例,通過風(fēng)洞試驗(yàn)的同步測壓技術(shù)獲得其內(nèi)表面的風(fēng)壓系數(shù),對(duì)該塔的內(nèi)表面風(fēng)荷載三維效應(yīng)進(jìn)行了分析,最后采用有限元方法對(duì)其內(nèi)表面風(fēng)壓設(shè)計(jì)取值的簡化方法進(jìn)行了分析.研究成果可為此類巨型冷卻塔內(nèi)表面風(fēng)荷載取值與中國相關(guān)規(guī)范的修訂提供參考和依據(jù).

        1風(fēng)洞試驗(yàn)概況

        1.1試驗(yàn)?zāi)P?/p>

        某核電站擬建冷卻塔淋水面積為20 000 m2,塔頂標(biāo)高220.0 m,喉部標(biāo)高169.4 m,進(jìn)風(fēng)口標(biāo)高13.45 m,人字柱底面標(biāo)高0.0 m,塔頂直徑109.0 m,喉部直徑103.5 m,底部直徑169.9 m,風(fēng)筒采用分段等厚,最小厚度在喉部斷面,壁厚0.23 m,最大厚度在下環(huán)梁位置,壁厚1.4 m,由均勻分布的56對(duì)1.4 m人字柱支撐.剛性模型測壓風(fēng)洞試驗(yàn)在湖南大學(xué)HD2風(fēng)洞的高速試驗(yàn)段進(jìn)行,試驗(yàn)段長17.0 m,寬3.0 m,高2.5 m.試驗(yàn)?zāi)P筒捎? mm厚的有機(jī)玻璃制作,保證模型具有足夠的強(qiáng)度和剛度,在試驗(yàn)風(fēng)速下不發(fā)生變形及不出現(xiàn)明顯的振動(dòng).模型內(nèi)表面在外形上與實(shí)際結(jié)構(gòu)保持幾何相似,幾何縮尺比為1/200,外表面幾何相似則由于結(jié)構(gòu)壁厚太薄而無法滿足,模型底部由嚴(yán)格幾何縮尺的人字柱支撐,保證人字柱之間的空隙使得空氣可以自由出入,確保真實(shí)模擬冷卻塔內(nèi)部空氣流動(dòng)特征,試驗(yàn)?zāi)P驼掌鐖D1所示.在模型表面共布置14層測點(diǎn),每層沿環(huán)向等間距布置36個(gè)測點(diǎn),共計(jì)504個(gè)測點(diǎn),測點(diǎn)布置及圓周角定義如圖2所示.

        1.2風(fēng)場模擬

        項(xiàng)目廠址周邊地形與GB 50009—2001《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》規(guī)定的B類地貌類似,在湖南大學(xué)HD2風(fēng)洞高速試驗(yàn)段模擬了B類地貌風(fēng)場,轉(zhuǎn)盤中心處的模擬結(jié)果如圖3所示.從圖3(a)可以看出,風(fēng)洞中模擬的平均風(fēng)速剖面與GB 50009—2001《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》規(guī)定的B類風(fēng)場基本一致,湍流度剖面也與實(shí)際大氣中的情況基本一致;圖3(c)給出了轉(zhuǎn)盤中心50 cm高處的順風(fēng)向脈動(dòng)風(fēng)譜,可以看出,模擬的順風(fēng)向脈動(dòng)風(fēng)譜與常用的von Karman,Kaimal和Davenport等理論譜基本一致.

        1.3符號(hào)定義

        任意測點(diǎn)i處的風(fēng)壓系數(shù)CPi表示為:

        2風(fēng)荷載三維效應(yīng)

        冷卻塔內(nèi)表面風(fēng)壓與塔底填料層透風(fēng)率大小及有無十字擋風(fēng)板密切相關(guān),考慮到風(fēng)筒在施工期間塔底尚未安裝填料層,此時(shí)透風(fēng)率為100%(無十字擋板),而冷卻塔實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)下填料層透風(fēng)率一般為30%(有十字擋板),因此以這兩種工況的測試結(jié)果為例,對(duì)內(nèi)壓三維效應(yīng)及其設(shè)計(jì)取值進(jìn)行分析.

        圖4為各測層平均風(fēng)壓沿環(huán)向分布情況.由圖4可知,當(dāng)透風(fēng)率為100%(無十字擋板)時(shí)(圖4(a)),塔底風(fēng)壓系數(shù)在180°圓周角附近突然增大(最大值達(dá)-0.24),這一現(xiàn)象與文獻(xiàn)[4,8]等的研究結(jié)果一致,其解釋為從塔底迎風(fēng)面進(jìn)來的氣流撞擊在尾流區(qū)內(nèi)壁,使得該區(qū)域的風(fēng)壓增大;其他高度的平均風(fēng)壓系數(shù)沿環(huán)向基本不變,但不同高度處的平均風(fēng)壓系數(shù)值略有不同,約為-0.50~-0.60.當(dāng)透風(fēng)率為30%(有十字擋板)時(shí)(圖4(b)),塔底內(nèi)壓沿環(huán)向分布更為均勻,沒有在180°圓周角附近發(fā)生突變,各高度平均風(fēng)壓系數(shù)沿環(huán)向基本不變,這是因?yàn)樘盍蠈泳哂小罢鳌弊饔茫顾?nèi)氣流分布較空塔更為均勻,但不同高度處的平均風(fēng)壓系數(shù)值略有不同,約在-0.45~-0.55內(nèi)微小波動(dòng).圖5為各測層壓力系數(shù)平均值沿高度變化曲線,從圖5可以更為清晰地看出,內(nèi)壓并非完全沿高度均勻分布.圖6為各高度截面阻力系數(shù)沿高度變化曲線,阻力系數(shù)絕對(duì)值與0偏差越遠(yuǎn),表明該高度風(fēng)壓沿環(huán)向分布越不均勻,由圖6可知,當(dāng)透風(fēng)率為100%(無十字擋板)時(shí),這種不均勻性在塔底尤為顯著.

        3響應(yīng)計(jì)算與結(jié)果分析

        3.1有限元模型及荷載取值

        采用大型通用有限元分析軟件ANSYS對(duì)原型結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元分析.建模時(shí),冷卻塔筒體采用shell63殼單元模擬,人字柱采用beam188 Timoshenko梁單元模擬,支柱上端節(jié)點(diǎn)與風(fēng)筒末節(jié)圓的有關(guān)節(jié)點(diǎn)位置保持一致,邊界條件為人字柱底端固結(jié).劃分網(wǎng)格時(shí),子午向根據(jù)模板節(jié)數(shù)劃分,環(huán)向等分為人字柱對(duì)數(shù)的適當(dāng)倍數(shù),保證適當(dāng)?shù)木W(wǎng)格密度以確保計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性.有限元模型及1階模態(tài)分析結(jié)果如圖7所示,結(jié)構(gòu)基頻為0.738 Hz.

        考慮到冷卻塔風(fēng)致響應(yīng)中外表面風(fēng)荷載的貢獻(xiàn)占主導(dǎo)地位,因此各計(jì)算工況均考慮了外表面風(fēng)荷載的作用,選取中國有肋曲線(該塔的設(shè)計(jì)風(fēng)壓曲線)為外表面風(fēng)壓曲線.

        3.2靜力響應(yīng)

        圖8所示為各工況下的靜力響應(yīng)比較,可以看出,位移響應(yīng)對(duì)內(nèi)壓大小及其分布特征不敏感,各工況下的位移響應(yīng)基本一致,當(dāng)塔底風(fēng)壓分布較為不均勻時(shí)(工況6),位移甚至略微偏小;相對(duì)而言,內(nèi)壓的分布特征對(duì)子午向內(nèi)(應(yīng))力影響較小,對(duì)環(huán)向內(nèi)(應(yīng))力影響較大;內(nèi)壓沿子午向分布的不均勻性對(duì)內(nèi)(應(yīng))力的影響較小,環(huán)向分布的不均勻性影響較大;內(nèi)壓分布越不均勻,環(huán)向壓內(nèi)(應(yīng))力越大,拉內(nèi)(應(yīng))力越小,且塔底風(fēng)壓沿環(huán)向分布的不均勻性對(duì)環(huán)向內(nèi)(應(yīng))力的影響隨高度的增加而減小,當(dāng)內(nèi)壓為均勻分布時(shí),環(huán)向壓內(nèi)(應(yīng))力與內(nèi)壓系數(shù)絕對(duì)值成正比,拉內(nèi)(應(yīng))力則與之成反比.

        對(duì)而言,內(nèi)壓沿環(huán)向分布的不均勻性對(duì)屈曲穩(wěn)定影響較大,沿高度的不均勻性影響較??;當(dāng)內(nèi)壓均勻分布時(shí),臨界風(fēng)速與內(nèi)壓絕對(duì)值成反比.

        綜上所述,靜力響應(yīng)與屈曲穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果均表明,將具有“三維效應(yīng)”的內(nèi)壓簡化為沿高度、環(huán)向不變的常數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)可保證該塔的安全性,且內(nèi)壓取值為-0.50可滿足要求.

        為進(jìn)一步分析內(nèi)壓大小及分布特征對(duì)響應(yīng)的影響機(jī)理,圖10給出了不考慮外壓時(shí)表1中各內(nèi)壓工況下的響應(yīng)計(jì)算結(jié)果.由圖10可以看出,盡管塔底風(fēng)壓沿環(huán)向不均勻分布時(shí)會(huì)使得響應(yīng)增大,但它引起的響應(yīng)相對(duì)外壓較小,例如,最大位移約為0.25 cm,不到外壓的10%.因此,盡管內(nèi)壓的分布特征會(huì)對(duì)響應(yīng)產(chǎn)生一定的影響,但由于冷卻塔的風(fēng)致響應(yīng)中以外壓占主導(dǎo)地位,內(nèi)壓對(duì)響應(yīng)的貢獻(xiàn)較小,故將具有“三維效應(yīng)”的內(nèi)壓簡化為沿高度、環(huán)向不變的常數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)可滿足安全性要求.

        4結(jié)論

        基于剛性模型測壓風(fēng)洞試驗(yàn)獲得了某核電站220 m高超大型冷卻塔沿高度、環(huán)向變化的三維內(nèi)表面風(fēng)壓系數(shù),分析了冷卻塔內(nèi)表面風(fēng)荷載的三維效應(yīng),采用有限元計(jì)算方法對(duì)內(nèi)壓設(shè)計(jì)取值簡化進(jìn)行了討論,并對(duì)結(jié)果產(chǎn)生原因進(jìn)行了分析,主要結(jié)論如下:

        1)冷卻塔內(nèi)表面風(fēng)壓并非完全沿高度、環(huán)向均勻分布,風(fēng)壓系數(shù)沿高度方向約在0.1范圍內(nèi)波動(dòng),環(huán)向不均勻性以風(fēng)筒施工期間的空塔塔底風(fēng)壓尤為嚴(yán)重.

        2)盡管內(nèi)壓的大小及分布特征會(huì)對(duì)響應(yīng)產(chǎn)生一定的影響,但由于冷卻塔的風(fēng)致響應(yīng)中以外壓占主導(dǎo)地位,內(nèi)壓對(duì)響應(yīng)的貢獻(xiàn)較小,將具有“三維效應(yīng)”的內(nèi)壓簡化為沿高度、環(huán)向不變的常數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)可滿足安全性要求,大小可取為-0.50.

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