朱 寶，周仁米，顧偉飛，董益華

（浙江浙能技術(shù)研究院有限公司，杭州 310003）

汽輪機調(diào)節(jié)級動葉柵結(jié)構(gòu)性故障分析與診斷

朱 寶，周仁米，顧偉飛，董益華

（浙江浙能技術(shù)研究院有限公司，杭州 310003）

準(zhǔn)確預(yù)測汽輪機通流故障能大幅提高汽輪機運行的安全性。對某600 MW汽輪機調(diào)節(jié)級動葉柵結(jié)構(gòu)性故障過程中的熱力參數(shù)、軸系參數(shù)、調(diào)節(jié)級軸向推力進行了詳細(xì)的分析和計算。在此基礎(chǔ)上，提出了診斷調(diào)節(jié)級動葉結(jié)構(gòu)性故障的方法以及應(yīng)對措施，可減輕此類故障下汽輪機設(shè)備的損壞程度。

汽輪機；調(diào)節(jié)級 ；動葉柵；通流故障

0 引言

汽輪機是高速旋轉(zhuǎn)機械，通流部分由于長期運行發(fā)生連續(xù)性變化，或者由于外力的作用發(fā)生急劇的變化。前者會導(dǎo)致機組熱耗率上升，經(jīng)濟性下降；后者會導(dǎo)致汽輪機結(jié)構(gòu)性的損壞，嚴(yán)重影響機組的安全運行。機組控制系統(tǒng)如果不能及時識別并做出反應(yīng)，會使汽輪機及附屬設(shè)備出現(xiàn)更加嚴(yán)重的二次損壞。目前汽輪機通流故障的主要診斷方法主要是熱力參數(shù)診斷法和振動診斷法[1-2]。近年來相關(guān)學(xué)者也提出了一些新的診斷方法[3-5]，董曉峰[6]等人從概率分布的角度出發(fā)，優(yōu)化了通流故障診斷函數(shù)和規(guī)則，提高了診斷的準(zhǔn)確性；Karlsson[7]等人應(yīng)用人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)對汽輪機通流故障進行識別和故障原因查找。

針對汽輪機調(diào)節(jié)級動葉部分結(jié)構(gòu)性損壞這類故障，在對故障過程中熱力和軸系參數(shù)實測數(shù)據(jù)分析的基礎(chǔ)上，提出了該類故障的診斷方法和應(yīng)對措施。

1 調(diào)節(jié)級動葉柵故障現(xiàn)象

某國產(chǎn)600 MW機組汽輪機調(diào)節(jié)級后溫度測量元件由于長期受到高速汽流的吹蝕作用發(fā)生脫落，脫落的元件和高速旋轉(zhuǎn)調(diào)節(jié)級動葉發(fā)生撞擊，導(dǎo)致汽輪機調(diào)節(jié)級動葉部分出現(xiàn)結(jié)構(gòu)性損壞，如圖1所示。損壞前后動葉流道發(fā)生了劇烈的變化，如圖2所示。

圖1 調(diào)節(jié)級動葉柵結(jié)構(gòu)性損壞

機組DCS（分散控制系統(tǒng)）詳細(xì)記錄這次通流事故發(fā)生過程中熱力和軸系參數(shù)的變化趨勢。由于本次事故中機組控制系統(tǒng)未能有效識別，導(dǎo)致事故損失進一步擴大，汽輪機的相關(guān)附屬設(shè)備也受到不同程度的損壞。

圖2 動葉流道變化示意

2 調(diào)節(jié)級動葉柵結(jié)構(gòu)性故障過程分析

2.1 熱力參數(shù)變化趨勢

汽輪機調(diào)節(jié)級動葉柵結(jié)構(gòu)性故障過程中的機組實際負(fù)荷、機組負(fù)荷需求值、調(diào)節(jié)級壓力、主汽壓力、主汽調(diào)節(jié)閥開度如圖3，4所示。

圖3 負(fù)荷、閥位變化趨勢

圖4 主蒸汽、調(diào)節(jié)級壓力變化趨勢

從圖3，4中可得出，在故障過程中，由于動葉流道突然變小，調(diào)節(jié)級流量相應(yīng)減小，導(dǎo)致調(diào)節(jié)級壓力在10 s內(nèi)減小了0.151 MPa。機組負(fù)荷也以14.9 MW/min的速率下降。主蒸汽壓力也呈現(xiàn)上升的趨勢。

從圖4中還可得出：在故障過程中，調(diào)節(jié)閥開度在50 s內(nèi)增大了14.5%左右，這主要是由于負(fù)荷減小和主汽壓力增大，機組在滑壓控制模式下，控制系統(tǒng)相應(yīng)增大閥位以將主汽壓力和負(fù)荷維持在設(shè)定值水平，與為減輕事故影響應(yīng)盡快關(guān)閉主汽調(diào)節(jié)閥剛好相反。

機組再熱壓力、各抽氣口壓力在這次通流結(jié)構(gòu)性故障中略有下降，各溫度測點的參數(shù)基本保持不變。

2.2 軸系參數(shù)變化趨勢

汽輪機1，2號軸承X，Y方向的振動位移變化趨勢如圖5所示。

圖5 1，2號軸承振動位移變化趨勢

從圖5中可得出：機組2號軸承X方向的振動位移增大到90 μm左右，1號軸承振動位移沒有出現(xiàn)較大變化；1，2號軸承X，Y的振動位移都在正常運行范圍內(nèi)。

汽輪機轉(zhuǎn)子軸向位移和高壓缸差脹的變化趨勢如圖6所示。

圖6 轉(zhuǎn)子軸向位移和高壓缸脹差變化趨勢

從圖6中的轉(zhuǎn)子軸向位移和高壓缸脹差的變化趨勢均可得出：在調(diào)節(jié)級動葉結(jié)構(gòu)性故障過程中，轉(zhuǎn)子的軸向位移急劇減小。這主要是調(diào)節(jié)級流道突然變小，調(diào)節(jié)級流量減小，動葉入口處壓力急劇變大，導(dǎo)致沿汽流方向的轉(zhuǎn)子軸向力急劇增大。此外，由于流道急劇變化，導(dǎo)致汽流沖擊動葉，也會產(chǎn)生一個沖擊力。

2.3 調(diào)節(jié)級軸向推力的變化趨勢

調(diào)節(jié)級蒸汽流量G可通過式（1）與（2）計算：

式中：An為噴嘴出口截面積；po為調(diào)節(jié)級入口滯止壓力；p1為調(diào)節(jié)級動葉前壓力；vo為調(diào)節(jié)級入口滯止比熱容；k為定熵指數(shù)，過熱蒸汽取1.3。

在調(diào)節(jié)級動葉結(jié)構(gòu)性損壞過程中，噴嘴未發(fā)生改變，即An沒有改變。由式（1）（2）可得出任一時刻的流量Gt與通流部分完好時的流量G0的比值Φ0。

式中：下標(biāo)t為任一時刻；下標(biāo)0為通流部分完好時。

由于調(diào)節(jié)級后的通流部分未發(fā)生改變，調(diào)節(jié)級后的壓力和流量成正比，Φ可由式（4）確定：

式中：p2為調(diào)節(jié)級后壓力。

由式（2），（3），（4）可求出調(diào)節(jié)級動葉結(jié)構(gòu)性故障過程調(diào)節(jié)級動葉前壓力p1。

調(diào)節(jié)級一般為反動度很小的沖動級，在通流完好時，作用在調(diào)節(jié)級上的軸向力一般非常小。當(dāng)動葉柵發(fā)生結(jié)構(gòu)性損壞后，調(diào)節(jié)級動葉前壓力p1會上升，調(diào)節(jié)級反動度會增加，此時會產(chǎn)生一個非常大的軸向力。

作用在調(diào)節(jié)級動葉上的軸向推力Fz可由式（5）計算：

式中：e為調(diào)節(jié)級的部分進汽度；dm為調(diào)節(jié)級的平均直徑；lb為動葉高度。

根據(jù)調(diào)節(jié)級動葉結(jié)構(gòu)性損壞過程中的DCS數(shù)據(jù)，由上述公式計算出的Fz如表1所示。

作用在調(diào)節(jié)級動葉葉輪上的力也可近似地認(rèn)為與p1－p2成正比。

通過計算可得出：在調(diào)節(jié)級通流結(jié)構(gòu)性損壞過程中，轉(zhuǎn)子沿汽流方向的軸向推力會增加很多；調(diào)節(jié)閥開度的增大會導(dǎo)致作用在調(diào)節(jié)級上的軸向推力快速上升。

表1 調(diào)節(jié)級動葉故障前后Fz的比較

3 診斷方法與應(yīng)對措施

根據(jù)以上分析，在調(diào)節(jié)級動葉結(jié)構(gòu)性損壞這類故障中熱力參數(shù)和軸系參數(shù)主要有2個特征：

（1）在機組負(fù)荷需求值沒有發(fā)生改變時，機組負(fù)荷、調(diào)節(jié)級壓力減小，主蒸汽壓力和閥位反而增大。

（2）汽輪機轉(zhuǎn)子軸向位移沿汽流方向?qū)⑼蝗辉龃蟆?/p>

機組的運行參數(shù)如果同時出現(xiàn)上述2個特征，基本可確定調(diào)節(jié)級動葉部分發(fā)生結(jié)構(gòu)性通流故障。

當(dāng)檢測到這類通流故障，機組控制系統(tǒng)應(yīng)迅速減小調(diào)節(jié)閥閥位或直接觸發(fā)機組MFT（主燃料跳閘）指令，而不是任由汽輪機在原控制方式下開大調(diào)節(jié)閥，觸發(fā)軸向位移超過極限值指令而導(dǎo)致機組MFT，這可能會造成更加嚴(yán)重的設(shè)備損壞。以本次調(diào)節(jié)級動葉結(jié)構(gòu)性損壞故障為例，機組出現(xiàn)上述2個故障特征到最后MFT至少有90 s的預(yù)警時間。最后，由于轉(zhuǎn)子長時間受到巨大的軸向力，致使油溫過高而燒毀推力瓦。

4 結(jié)語

在對某600 MW汽輪機調(diào)節(jié)級動葉結(jié)構(gòu)性故障中的熱力參數(shù)、軸系參數(shù)、軸向推力的變化趨勢的分析和計算基礎(chǔ)上，提出了診斷這類通流故障的方法。

當(dāng)調(diào)節(jié)級動葉結(jié)構(gòu)性故障發(fā)生時，機組會出現(xiàn)2個明顯的征兆：轉(zhuǎn)子的軸向位移會沿汽流方向快速增大；機組負(fù)荷、調(diào)節(jié)級壓力減小，主蒸汽壓力和閥位反而會增大。

通過上述征兆可有效識別調(diào)節(jié)級動葉結(jié)構(gòu)性通流故障。當(dāng)發(fā)生這類通流故障時，機組控制系統(tǒng)可根據(jù)診斷結(jié)果迅速減小調(diào)節(jié)閥閥位或直接觸發(fā)機組MFT指令，這能有效預(yù)防更加嚴(yán)重的設(shè)備損壞情況發(fā)生。

[1]史進淵．汽輪機通流部分故障診斷模型的研究[J]．中國電機工程學(xué)報，1997，17（1）∶29-32．

[2]RAY BEEBE.Condition monitoring of steam turbines by performance analysis[J].Journal of Quality in Maintenance Engineering，2003，9（2）∶102-112.

[3]王偉峰，白天.新型RBF網(wǎng)絡(luò)在汽輪機通流部分故障診斷中的應(yīng)用[J].熱力發(fā)電，2011，40（10）∶29-34.

[4]李亮，黃竹青，馮磊華，等.基于加權(quán)最小二乘支持向量機改進算法的汽輪機通流部分故障診斷研究[J].汽輪機技術(shù)，2012，64（2）∶129-132.

[5]葉軍．基于Vague集相似度量的汽輪機故障診斷的研究[J]．中國電機工程學(xué)報，2006，26（1）∶16-20．

[6]董曉峰，顧煜炯，楊昆，等.汽輪機通流部分故障診斷方法研究[J]．中國電機工程學(xué)報，2010，30（35）∶71-77.

[7]KARLSSON C，ARRIAGADA J，GENRUP M.Detection and interactive isolation of faults in steam turbines to support maintenance decisions[J].Simulation Modeling Practice and Theory，2008，16（10）∶1689-1703.

（本文編輯：陸 瑩）

Analysis and Diagnosis on Structural Fault of Steam Turbine Governing Stage Blade Cascade

ZHU Bao，ZHOU Renmi，GU Weifei，DONG Yihua
（Zhejiang Zheneng Technology Research Institute Co.，Ltd.，Hangzhou 310003，China）

Operation safety of steam turbine can be improved significantly by accurate forecast of flow path fault.Thermal parameters，shafting parameters and governing stage axial thrust during structural fault of governing stage blade cascade is analyzed and calculated in the paper.On this base，a fault diagnosis method and countermeasures for the structural fault of governing stage blade are proposed to minimize damage of steam turbine in this fault.

steam turbine；governing stage；blade cascade；flow path fault

TK267

B

1007-1881（2015）11-0005-03

2015-09-17

朱 寶（1990），男，從事發(fā)電廠熱力系統(tǒng)優(yōu)化工作。