[美國(guó)] J.赫斯 等

美國(guó)福爾瑟姆壩的新輔助溢洪道設(shè)計(jì)研究

[美國(guó)] J.赫斯 等

為提高薩克拉門(mén)托地區(qū)的防洪標(biāo)準(zhǔn)，在遭遇洪水時(shí)能做到盡早盡快地泄洪，正在對(duì)美國(guó)加利福尼亞州福爾瑟姆壩建造一座大型輔助溢洪道。闡述了該工程的方案設(shè)計(jì)，包括精心制作的水力物理模型，以及結(jié)構(gòu)、材料和巖土等方面的設(shè)計(jì)與施工狀況。

溢洪道設(shè)計(jì)；福爾瑟姆壩;美國(guó)

1 工程概況

福爾瑟姆壩坐落于亞美利加河上，位于加利福尼亞州薩克拉門(mén)托東北32 km處，具有防洪、發(fā)電、供水和旅游等綜合效益。該項(xiàng)目由美國(guó)陸軍工程師團(tuán)(USACE)建造，1956年建成后移交給墾務(wù)局運(yùn)行管理。主壩為混凝土重力壩，兩側(cè)附壩為土壩，壩高104 m。正常溢洪道設(shè)有高低2個(gè)矩形斷面泄水槽，5個(gè)弧形閘門(mén)。非常溢洪道位于正常溢洪道左側(cè)，設(shè)有3個(gè)弧形閘門(mén)。

目前因?yàn)橐绾榈篱l門(mén)位置較高，使該壩的泄洪能力受到了限制，只有當(dāng)水庫(kù)蓄水大大超過(guò)防洪水位時(shí)才能滿量泄洪?，F(xiàn)有壩在洪水期的最大泄洪能力為3 256 m3/s，而現(xiàn)有的8個(gè)泄洪口泄洪能力僅為793 m3/s。只有當(dāng)庫(kù)水位達(dá)到相對(duì)較高的溢洪道高程時(shí)，溢洪道閘門(mén)才能以3 256 m3/s下泄全部洪水。

為了在洪水來(lái)臨時(shí)盡早泄洪，正在該壩左壩肩處修建一座輔助溢洪道,該工程是墾務(wù)局和USACE聯(lián)合建設(shè)的聯(lián)邦項(xiàng)目(JFP)。由USACE負(fù)責(zé)，由USACE、墾務(wù)局、建筑工程公司和項(xiàng)目合作伙伴組成的團(tuán)隊(duì)共同完成項(xiàng)目設(shè)計(jì)。推薦的溢洪道包括從福爾瑟姆水庫(kù)到節(jié)制閘長(zhǎng)為335 m的進(jìn)水渠道段、節(jié)制閘(6個(gè)淹沒(méi)式弧形閘門(mén))、長(zhǎng)為848 m的陡槽段，通過(guò)消力池將洪水下泄到壩下游的亞美利加河。

分4個(gè)階段施工，第1、2階段由墾務(wù)局完成溢洪道陡槽段、消力池的開(kāi)挖及節(jié)制閘的部分開(kāi)挖；USACE將完成第3階段節(jié)制閘和第4階段進(jìn)水渠道段的開(kāi)挖，以及進(jìn)水渠道段、陡槽段和消力池的混凝土襯砌。輔助溢洪道施工場(chǎng)地狹小，這是該項(xiàng)目所面臨的主要挑戰(zhàn)。

1.1 大壩建成后的洪水事件

1986年2月，加利福尼亞州北部普降暴雨，導(dǎo)致亞美利加河流域發(fā)生了歷史上最大的洪水;1997年1月，該流域再次發(fā)生極端降雨。這2次的暴雨引起了人們對(duì)現(xiàn)有防洪系統(tǒng)適應(yīng)性的關(guān)注，并對(duì)薩克拉門(mén)托是否需要增加防洪設(shè)施展開(kāi)了一系列調(diào)查。福爾瑟姆壩的防洪標(biāo)準(zhǔn)是基于1900～1950年的實(shí)測(cè)水文資料確定的,1950年以來(lái)已經(jīng)發(fā)生過(guò)5次強(qiáng)降水，其產(chǎn)生的洪水比1900～1950年任一起洪水都要大。因?yàn)闉榱颂岣咴搲伟踩珮?biāo)準(zhǔn)減少洪水損失(FDR)，薩克拉門(mén)托地區(qū)開(kāi)展了廣泛的堤防整治和建設(shè)工作。墾務(wù)局大壩安全研究結(jié)果表明，福爾瑟姆壩存在相當(dāng)程度的漫頂風(fēng)險(xiǎn)，一段或多段土壩結(jié)構(gòu)的整體性將受到威脅。

根據(jù)最新的水文資料推算，現(xiàn)有溢洪道只能通過(guò)可能最大洪水(PMF)70%～75%的水量。

1.2 新的洪水控制需求

對(duì)該壩下游現(xiàn)有堤防系統(tǒng)的預(yù)測(cè)結(jié)果表明，任一年份堤防決口，亞美利加河水淹沒(méi)薩克拉門(mén)托城的概率將為1/81。工程的非聯(lián)邦贊助者已經(jīng)確立了最低防洪標(biāo)準(zhǔn)，能抵御200 a一遇洪水。

設(shè)計(jì)的輔助溢洪道與主壩上的溢洪道一起可以下泄最大洪水。最大洪水流經(jīng)下游堤防時(shí)由于堤頂高程不夠會(huì)產(chǎn)生漫頂，最大洪水時(shí)輔助溢洪道下泄流量為8 850 m3/s。附屬溢洪道設(shè)計(jì)流量為3 825 m3/s，主壩泄水孔流量為710 m3/s，下游渠道流量為4 530 m3/s。加固后，該壩下游河道的過(guò)流能力將從3 256 m3/s提高到4 530 m3/s。

2 輔助溢洪道設(shè)計(jì)

修建輔助溢洪道，以期達(dá)到下列目的。

(1) 降低洪水對(duì)亞美利加河沿岸的威脅，將地方防洪標(biāo)準(zhǔn)提高到200 a一遇；

(2) 使最大洪水能安全通過(guò)福爾瑟姆壩。

這項(xiàng)工程既能滿足減少FDR的目的，又能達(dá)到墾務(wù)局提出的確保大壩安全的目標(biāo)。工程師團(tuán)和墾務(wù)局均參與了JFP的設(shè)計(jì)和建造，基于建設(shè)成本均擔(dān)的原則，雙方簽訂了分工協(xié)議，各家均根據(jù)工程階段制訂自已的相應(yīng)工作包，設(shè)計(jì)采用USACE的標(biāo)準(zhǔn)，墾務(wù)局標(biāo)準(zhǔn)作為補(bǔ)充。

2.1 水力模型與設(shè)計(jì)

水力設(shè)計(jì)是溢洪道設(shè)計(jì)的一個(gè)關(guān)鍵單元。水力物理模型同時(shí)在幾個(gè)水力實(shí)驗(yàn)室建立并試驗(yàn)，以驗(yàn)證并修改進(jìn)水渠道、控制結(jié)構(gòu)、溢洪道泄槽、消力池以及與大壩溢洪道下泄水流合流等的初始水力設(shè)計(jì)。根據(jù)模型水流特性觀測(cè)結(jié)果，對(duì)控制結(jié)構(gòu)和消力池作了較大修改設(shè)計(jì)。

目前的溢洪道設(shè)計(jì)方案優(yōu)化了泄流能力，控制結(jié)構(gòu)出口處的負(fù)壓滿足要求，使渦流形成最小化。階梯式溢洪道泄槽的設(shè)計(jì)能有效達(dá)到消能目的，并完全將水躍控制在消力池范圍內(nèi)。

運(yùn)用以下物理和數(shù)字模型來(lái)測(cè)試各種設(shè)計(jì)方案和修改設(shè)計(jì)方案。

(1) 猶他州立大學(xué)(USU)猶他水力實(shí)驗(yàn)室(UWRL)建立的進(jìn)水渠道和控制結(jié)構(gòu)的1∶30弗勞德物理模型。

(2) 明尼蘇達(dá)大學(xué)圣安東尼瀑布水力實(shí)驗(yàn)室(SAFL)建立的溢洪道陡槽、臺(tái)階式溢洪道和消力池的1∶26弗勞德物理模型。

(3) 科羅拉多州丹佛墾務(wù)局建立的大壩和輔助溢洪道泄水合流1∶48的弗勞德物理模型。

(4) 墾務(wù)局開(kāi)發(fā)的臺(tái)階式溢洪道二維數(shù)值模型，用于單獨(dú)計(jì)算階梯式溢洪道能夠達(dá)到的消能效果。

(5) 階梯陡槽FLOW-3D數(shù)值模型模擬氣穴問(wèn)題產(chǎn)生的可能性，并評(píng)估消力墩氣穴現(xiàn)象。

(6) 階梯陡槽和消力墩設(shè)計(jì)的部分低壓室(LAPC)物理試驗(yàn)，研究氣穴效應(yīng)，據(jù)此對(duì)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行修改。

控制結(jié)構(gòu)和進(jìn)水渠早期設(shè)計(jì)方案的物理模型試驗(yàn)結(jié)果表明，會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)渦流并導(dǎo)致閘門(mén)振動(dòng)，損壞弧形閘門(mén)耳軸，降低泄水能力，洪水可能漫過(guò)擋墻進(jìn)入下游陡槽。因而必須顯著改變控制結(jié)構(gòu)和進(jìn)水渠的結(jié)構(gòu)，盡量減少模型檢測(cè)到的漩渦。根據(jù)模型試驗(yàn)來(lái)確定進(jìn)水渠墻高、坡度、幾何形狀和截石坑尺寸、消力池規(guī)模與消力墩形狀。

消力池邊墻高度最終由1∶48物理模型確定。在最初研究中，通過(guò)計(jì)算確定的消力池邊墻高度為20 m，低于20 m則不能保證消力池的設(shè)計(jì)流量。當(dāng)亞美利加河出現(xiàn)洪水，輔助溢洪道和泄洪口流量達(dá)到約5 665 m3/s時(shí)，洪水就會(huì)漫過(guò)邊墻。當(dāng)洪水明顯高于設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，消力池邊墻漫頂，但輔助溢洪道和大壩都不會(huì)有失事的危險(xiǎn)。

根據(jù)USACE的定義，高速水流是指流速超過(guò)12 m/s的水流。溢洪道水流速度取決于泄洪水平。進(jìn)水渠段的水流速度顯然小于12 m/s，當(dāng)接近控制段時(shí)，水流加速并在控制段達(dá)到20 m/s。水流先進(jìn)入上部泄槽，再進(jìn)入更陡的臺(tái)階狀泄槽，流速將達(dá)到20～30 m/s,之后水流進(jìn)入設(shè)置有消力墩的消力池，流速可達(dá)33 m/s。對(duì)于罕見(jiàn)的超大泄量，水流將漫過(guò)消力池邊墻，池周圍泥沙和巖塊會(huì)被沖入池中。

高速水流中水壓變化導(dǎo)致的氣泡破裂會(huì)產(chǎn)生氣穴沖蝕，沖蝕混凝土結(jié)構(gòu)；水流攜帶的泥砂、礫石和其他雜質(zhì)會(huì)對(duì)混凝土表面造成磨損。溢洪道中混凝土表面一旦磨損，氣穴沖蝕作用將更強(qiáng)。因此，防止或盡量減少沙石或有害雜質(zhì)對(duì)混凝土的破壞非常重要，最好的方法是防止上述物質(zhì)進(jìn)入輔助溢洪道混凝土段。為減少石塊被水流帶入溢洪道進(jìn)水段底板，可以在混凝土襯砌的進(jìn)水渠前設(shè)置截石坑。此外，施工中應(yīng)清除開(kāi)挖出來(lái)的進(jìn)水渠非襯砌段的松動(dòng)石塊。

墾務(wù)局的數(shù)字模擬表明，水流經(jīng)過(guò)溢洪道臺(tái)階附近時(shí)，在垂直深度上水流速度差異非常顯著，水面的速度是臺(tái)階附近的數(shù)倍(臺(tái)階附近約10 m/s)。盡管數(shù)字模擬表明臺(tái)階處的氣穴沖蝕作用很小，但還是在墾務(wù)局的LAPC進(jìn)行了潛在氣穴沖蝕模擬。結(jié)果表明，在泄洪量達(dá)到消力池設(shè)計(jì)值3 820 m3/s時(shí)，不會(huì)產(chǎn)生明顯的氣穴沖蝕，但當(dāng)泄洪量達(dá)4 530 m3/s時(shí)，沿較低的臺(tái)階可能會(huì)產(chǎn)生氣穴沖蝕。根據(jù)數(shù)字模型計(jì)算得到的臺(tái)階處流態(tài)特征，水流從進(jìn)水渠帶到泄槽的碎石對(duì)臺(tái)階的磨損明顯比預(yù)想的小?；谀Ｐ痛_定的動(dòng)水壓力，臺(tái)階狀泄槽和消力池底板均采用厚為30.5 cm抗磨蝕混凝土襯砌，避免來(lái)自進(jìn)水渠的泥沙和卷入消力池下游石塊對(duì)混凝土的磨蝕。對(duì)所有承受高速水流的底板表面均做處理，減小糙率。

2.2 巖土工程設(shè)計(jì)

溢洪道基礎(chǔ)設(shè)計(jì)前，進(jìn)行了詳細(xì)的鉆探、物探、室內(nèi)試驗(yàn)、巖體風(fēng)化帶劃分、地下水模擬和地質(zhì)測(cè)繪。場(chǎng)區(qū)大部分下伏風(fēng)化程度不一的侵入石英閃長(zhǎng)巖，對(duì)開(kāi)挖臨時(shí)邊坡和永久邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行了塊體分析和極限平衡分析。

大部分溢洪道泄槽是在施工的第1、2階段開(kāi)挖完成的。開(kāi)挖揭露的和地質(zhì)測(cè)繪發(fā)現(xiàn)的裂隙和剪切帶，在結(jié)構(gòu)混凝土和錨桿設(shè)計(jì)時(shí)均加以了充分考慮。為控制建筑物地基中的一條主要剪切帶，需要超挖并形成“地基梁”。

溢洪道建筑物置于未風(fēng)化～強(qiáng)風(fēng)化巖石上，不同的條件采用不同的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)。進(jìn)水渠需要開(kāi)挖填土、沖積物、崩積物，以及強(qiáng)風(fēng)化、中風(fēng)化和微風(fēng)化巖石，既需要干法又需要濕法施工。開(kāi)挖方法包括土石開(kāi)挖、干法開(kāi)挖以及水下開(kāi)挖和爆破。進(jìn)水渠有一天然巖梗，可以作為溢洪道施工的圍堰，為保證溢洪道開(kāi)挖和施工，需在巖梗區(qū)設(shè)置長(zhǎng)357 m的防滲墻。溢洪道建成后，再對(duì)巖梗和防滲墻按先干法再水下的順序依次拆除。

2.3 材料設(shè)計(jì)

輔助溢洪道項(xiàng)目需要219 400 m3加強(qiáng)混凝土和結(jié)構(gòu)混凝土。USACE和HDR在墾務(wù)局材料工程研究室對(duì)混凝土材料進(jìn)行了大量室內(nèi)試驗(yàn)，包括混凝土材料和混合材料的強(qiáng)度及相關(guān)性質(zhì)、熱物理性質(zhì)和抗磨損性質(zhì)?？拐鹦阅苡烧］d荷強(qiáng)度試驗(yàn)確定，并根據(jù)USACE的快速加載強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了修正。

第3階段控制結(jié)構(gòu)約需79 500 m3混凝土，混凝土90 d齡期抗壓強(qiáng)度為20.7～34.5 MPa，最大骨料(MSA)粒徑為7.6 cm?；炷凉橇喜勺詠喢览雍記_積礫料，混凝土中摻和大量礦渣粉和Ⅱ型水泥。

第4階段進(jìn)水渠、泄槽和消力池需要約140 000 m3混凝土，混凝土90 d齡期抗壓強(qiáng)度為20.7～34.5 MPa，MSA粒徑3.8 cm。臺(tái)階狀泄槽和消力池的高強(qiáng)耐磨混凝土添加二氧化硅粉或超細(xì)粉煤灰，90 d齡期強(qiáng)度可達(dá)55 MPa。

對(duì)大體積混凝土進(jìn)行了熱物理分析，據(jù)此提出混凝土參數(shù)和接縫寬度，避免熱脹和收縮裂隙的產(chǎn)生，并提出冬季溫度劇變混凝土的保護(hù)措施,允許混凝土中因加強(qiáng)配筋而產(chǎn)生毛細(xì)裂隙。在控制結(jié)構(gòu)中，采用在混凝土中部1.5 m處預(yù)埋鋼管進(jìn)行人工降溫，以控制大體積混凝土產(chǎn)生高溫和裂縫。

2.4 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

引水渠邊墻和底板由URS設(shè)計(jì)，控制結(jié)構(gòu)、泄槽和消力池由USACE設(shè)計(jì)。對(duì)控制結(jié)構(gòu)，包括基礎(chǔ)和水庫(kù)，進(jìn)行了全3D有限元建模，并采用LS-DYNA分析工具來(lái)分析，得到完整的水力結(jié)構(gòu)和土工結(jié)構(gòu)相互作用成果?？刂平Y(jié)構(gòu)的抗震性能采用USACE標(biāo)準(zhǔn)，考慮到運(yùn)行基本地震(OBE)、最大可信地震(MCE)、PMF和各種荷載組合，對(duì)控制結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性和應(yīng)力進(jìn)行了分析,包括：總靜荷載、水靜荷載、上游水壓力和尾水壓力、靜水浮力、土荷載、溫度荷載、地震力(水動(dòng)力和慣性)以及基礎(chǔ)的反作用力。

將控制結(jié)構(gòu)作為獨(dú)立單元進(jìn)行整體穩(wěn)定性分析，LS-DYNA分析成果用來(lái)評(píng)價(jià)混凝土靜態(tài)和動(dòng)態(tài)應(yīng)力，從而確定不同區(qū)域所需的強(qiáng)度。泄槽和消力池則采用USACE標(biāo)準(zhǔn)中的常規(guī)結(jié)構(gòu)來(lái)設(shè)計(jì)荷載條件和載荷系數(shù)，包括基本荷載、特殊荷載和極端荷載條件，以及水荷載、地震荷載、水位降低增加的荷載、土壓力、浮力和車輛荷載，水力模型邊墻上的壓力傳感器和水力模型的流線用來(lái)確定邊墻的水力荷載。運(yùn)用SAP2000來(lái)建立U形槽模型，包括臺(tái)階狀泄槽的三維模型。溢洪道底板連續(xù)配筋并按棋盤(pán)格式布置，利于散熱和減輕基礎(chǔ)約束。泄槽和消力池邊墻采用懸臂式，墻內(nèi)側(cè)鉛直，外側(cè)傾斜。

3 項(xiàng)目特性

(1) 進(jìn)水渠。進(jìn)水渠以5°從水庫(kù)向外延伸，長(zhǎng)約335 m，進(jìn)水口寬約100 m，至控制結(jié)構(gòu)處寬15.7 m。非襯砌巖石開(kāi)挖段長(zhǎng)約213 m，襯砌段長(zhǎng)93 m，兩段之間設(shè)置深7.6 m、寬23.5 m的截石坑，進(jìn)水渠末端與控制結(jié)構(gòu)相接?？拷刂平Y(jié)構(gòu)的進(jìn)水渠最深，約33.5 m。在覆蓋層、破碎及強(qiáng)風(fēng)化巖石段的進(jìn)水渠邊坡坡度為2H∶1V，并用塊石護(hù)坡，防止沖蝕；中風(fēng)化及微風(fēng)化巖石段的為1H∶1V。

混凝土襯砌段進(jìn)水渠斷面為U形，為了利用上游巖梗做圍堰，將采用分期施工。進(jìn)水渠底板厚1.5 m，采用被動(dòng)錨桿錨入巖石。邊墻高約30.5 m，呈弧形往控制結(jié)構(gòu)上游延伸，右側(cè)61 m，左側(cè)36.5 m。邊墻下半部分采用大體積混凝土，厚度從底部的3 m往上逐漸增加，至大體積混凝土頂部，也就是邊墻中部更厚，并用錨桿錨入巖石。上半部分則為扶壁式鋼筋混凝土墻。

(2) 控制結(jié)構(gòu)。JFP的主要建筑物為閘門(mén)控制結(jié)構(gòu)，由建于基巖上的5個(gè)獨(dú)立閘室組成：2個(gè)寬為27.5 m的過(guò)流閘室，安裝6個(gè)檢修閘門(mén)和6個(gè)水下弧形閘門(mén)(STG)；兩翼為3個(gè)非過(guò)流閘室，作為各種設(shè)備的檢修廊道以及電氣室的通道。

灌漿排水廊道位于控制結(jié)構(gòu)踵部，便于今后的帷幕灌漿和垂直排水?；炷量刂平Y(jié)構(gòu)的最終尺寸受水力模型研究的影響很大，6個(gè)泄水口中都要安裝上游檢修閘門(mén)和弧形閘門(mén)。檢修閘門(mén)用于安全和檢修，寬7.6 m，高11.8 m，可以沿垂直導(dǎo)槽從建筑物頂部連續(xù)下降到水道仰拱。STG寬7 m，高10.4 m，由厚為1.2～1.8 m的隔墩分隔。這12個(gè)閘門(mén)均安裝獨(dú)立的升降系統(tǒng)，檢修閘門(mén)采用鋼絲繩升降系統(tǒng)操作，弧形門(mén)則采用雙缸液壓控制，同步移動(dòng)時(shí)誤差為0.25 cm。

(3) 泄槽。泄槽為U形斷面，寬51.5 m，上接控制建筑物，下至消力池，總長(zhǎng)844 m，分為上、下兩段。

上段泄槽長(zhǎng)約639 m，為常規(guī)鋼筋混凝土U形斷面，縱坡降約2%。懸臂墻的高度在上游端點(diǎn)處為10.6 m，往下游逐漸變低，到下游端點(diǎn)處為8.8 m。泄槽和消力池邊墻設(shè)有膨脹縫和收縮縫，膨脹縫間距29 m，收縮縫間距7.3 m。鋼筋混凝土底板最小厚度為0.7 m，下設(shè)平均厚度約0.6 m的混凝土找平墊層。底板采用被動(dòng)錨桿錨固，入巖深度4.5～6 m，梅花形布置；泄槽上段間距為6 m，臺(tái)階狀泄槽段間距為4.5 m。排水設(shè)計(jì)采用垂向排水與橫向、縱向排水相結(jié)合的排水網(wǎng)。

泄槽下段長(zhǎng)約205 m，為陡傾鋼筋混凝土U形斷面結(jié)構(gòu)，臺(tái)階狀泄槽逐級(jí)消能，可以極大地減小消力池尺寸，這在其他設(shè)計(jì)方案中不可能做到。臺(tái)階狀泄槽的懸臂墻大多數(shù)高約9 m，與消力池連接處達(dá)到19 m；大致采用拋物線型，共68個(gè)臺(tái)階，臺(tái)階高0.2～1 m。

底板采用被動(dòng)錨桿錨入巖石，受臺(tái)階影響底板厚度存在變化，上端厚約1 m，下端厚約2 m，臺(tái)階表面用抗磨損混凝土處理。截滲與抗浮采用排水和豎板措施來(lái)解決。

(4) 消力池。消力池為U形斷面，寬51.5 m，長(zhǎng)78.3 m。布置有高4.8 m的超空消力墩，墩間設(shè)高1.2 m的斜坡，墩后設(shè)置端梁。消力池懸臂墻高20 m ，鋼筋混凝土底板厚4 m，分3層澆筑，無(wú)入巖錨桿。

用4個(gè)縱向排水管組成的2套系統(tǒng)匯集壩基的滲水。底板、部分消力墩及裸露的端梁用耐磨損混凝土進(jìn)行表面處理，消力墩上游面還有鋼保護(hù)層。在排向下游河道之前，水流先通過(guò)一段巖質(zhì)泄水渠，與主壩下泄洪水合流。

4 工程計(jì)劃與分期

工程的設(shè)計(jì)和施工分為如下幾個(gè)階段：

(1) 第1、2階段。控制結(jié)構(gòu)及其下游段土石方開(kāi)挖超過(guò)150萬(wàn)m3，由墾務(wù)局完成。

(2) 第3階段?？刂平Y(jié)構(gòu)施工，預(yù)計(jì)2015年3月完成。

(3) 第4階段。由USACE施工進(jìn)水渠、泄槽和消力池，預(yù)計(jì)2017年10月完成。

(4) 第5階段。其他雜項(xiàng)、結(jié)構(gòu)測(cè)試和修復(fù)工作，將在2017年中完成并移交給墾務(wù)局。

初次使用輔助溢洪道時(shí)，將對(duì)其安全和性能進(jìn)行監(jiān)測(cè)，并將監(jiān)測(cè)到的實(shí)際水力特性與模型進(jìn)行對(duì)比。

JFP減少洪水損失部分的費(fèi)用，包括規(guī)劃、施工、設(shè)計(jì)、施工管理以及工程直接費(fèi)約為7.65億美元。為減少洪水損失而對(duì)福爾瑟姆壩加高1 m的項(xiàng)目也在考慮中。

(胡云鶴 徐 俊 馬貴生 編譯)

2014-07-29

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