賀 鳴, 亢燕銘, 左 濱, 鐘 珂

(東華大學(xué) 環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院， 上海 201620)

碰撞射流通風(fēng)房間與置換通風(fēng)房間的新風(fēng)可及性比較

賀 鳴, 亢燕銘, 左 濱, 鐘 珂

(東華大學(xué) 環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院， 上海 201620)

采用經(jīng)過試驗(yàn)驗(yàn)證合理性的數(shù)值計(jì)算方法，使用數(shù)值模擬比較了碰撞射流通風(fēng)房間與置換通風(fēng)房間中人體附近的氣流狀況，并比較了人體附近的新風(fēng)可及性.研究結(jié)果表明：氣流受浮力控制的程度不同導(dǎo)致兩種通風(fēng)方式房間內(nèi)人體附近新風(fēng)可及性差異；送風(fēng)初期，碰撞射流通風(fēng)房間人員附近新鮮空氣分布比置換通風(fēng)房間均勻但可及性略?。辉谥脫Q通風(fēng)房間中，人體表面至送風(fēng)口的距離和與送風(fēng)方向的關(guān)系會(huì)影響送風(fēng)初期的新風(fēng)可及性.

碰撞射流通風(fēng)；置換通風(fēng)；新風(fēng)可及性； 熱羽流

置換通風(fēng)從地板或墻體下部將冷風(fēng)以較低的速度送入室內(nèi)，冷空氣沿地面擴(kuò)散并形成“冷空氣湖”，冷空氣與熱源表面進(jìn)行對(duì)流換熱后，被加熱的空氣在熱浮力的作用下上升，最終形成熱力分層，因而具有空氣品質(zhì)好和節(jié)能的優(yōu)點(diǎn)[1-2]，但由于送風(fēng)速度小，置換通風(fēng)不能用于熱風(fēng)供暖.碰撞射流通風(fēng)是一種較新的通風(fēng)方式，送風(fēng)空氣通過垂直送風(fēng)口撞擊地面后，沿地面擴(kuò)散，在地面附近形成與置換通風(fēng)類似的冷空氣湖，因此也具有熱力分層現(xiàn)象[1-4].與置換通風(fēng)不同的是，碰撞射流送風(fēng)速度較大，通常為1～ 2.5 m/s[3-4].置換通風(fēng)和碰撞射流通風(fēng)原理圖[5]如圖1所示.

(a) 置換通風(fēng) (b) 碰撞射流通風(fēng)

置換通風(fēng)能夠?qū)崿F(xiàn)良好空氣品質(zhì)的主要原因是其送風(fēng)速度低，可以使人體熱源附近的新鮮冷空氣不受慣性力干擾，熱羽流在浮力作用下沿人體緩慢上升，使人體被新鮮冷空氣所包裹.碰撞射流通風(fēng)雖然具有與置換通風(fēng)相似的室內(nèi)溫度分布，但其送風(fēng)速度大，導(dǎo)致氣流慣性大，能否與置換通風(fēng)一樣，通過熱羽流使人體完全處于新鮮空氣之中，尚未見這方面的研究報(bào)道.此外，人體面部與送風(fēng)氣流風(fēng)向的關(guān)系也會(huì)影響到氣流慣性力的大小，從而影響口鼻處熱羽流的強(qiáng)度和空氣新鮮程度.

文獻(xiàn)[6] 提出了新風(fēng)可及性的概念，用于評(píng)價(jià)送風(fēng)到達(dá)人體呼吸區(qū)的程度和人體附近空氣的新鮮程度.本文利用數(shù)值模擬方法，通過比較置換通風(fēng)房間與碰撞射流通風(fēng)房間人體熱源各表面的新風(fēng)可及性，分析在這兩種通風(fēng)方式下人體呼吸區(qū)的空氣環(huán)境特征.

1 計(jì)算模型與方法

1.1 物理模型和計(jì)算方法

由于教室內(nèi)人員密集，空氣品質(zhì)問題備受關(guān)注，因此本文模擬房間為一個(gè)小教室，房間尺寸為長×寬×高=8 m×5 m×3 m.房間里有36名坐姿學(xué)生，分成6排6列，由尺寸為長×寬×高=0.4 m×0.4 m ×1.2 m的長方體代替；教師站在第一排學(xué)生前方1.5 m處，由尺寸為長×寬×高=0.3 m×0.3 m×1.8 m的長方體代替，如圖2所示.為便于表述，在下文中教師和學(xué)生統(tǒng)稱為人體.

在碰撞射流通風(fēng)房間中，新風(fēng)從位于教室前方墻角處的兩只噴管送出，送風(fēng)口尺寸為長×寬=0.30 m×0.35 m，送風(fēng)口距離地面的高度為0.6 m.在置換通風(fēng)房間中，3個(gè)尺寸為寬×高=1.4 m×0.3 m的送風(fēng)口并列安裝在前墻上，其距離地面的高度為0.375 m，新風(fēng)被水平送入室內(nèi).兩種通風(fēng)方式的回風(fēng)口均設(shè)在教室后方天花板上，尺寸為長×寬=0.4 m×1.0 m，如圖2所示.

a—碰撞射流送風(fēng)口； b—置換通風(fēng)送風(fēng)口； c—回風(fēng)口； d—模擬教師； e—模擬學(xué)生； f—x=2.2 m剖面

本文設(shè)空氣為連續(xù)不可壓縮流體，認(rèn)為流體的基本屬性不變.數(shù)值計(jì)算時(shí)，由于RNGκ-ε湍流模型模擬室內(nèi)空氣流動(dòng)的精確性得到廣泛的認(rèn)可，因此，本文采用RNGκ-ε模型計(jì)算室內(nèi)湍流情況.為了進(jìn)一步提高計(jì)算精度，使用有限容積法離散RANS方程，并采用二階迎風(fēng)格式離散控制方程，其中壓力項(xiàng)離散采用標(biāo)準(zhǔn)格式(Fluent 6.3.26).使用SIMPLE算法耦合流場(chǎng)中的速度和壓力.由于研究的流場(chǎng)在供冷時(shí)會(huì)受到由溫差引起的浮升力的影響，因而空氣密度采用Boussinesq假設(shè).數(shù)值模型中所有墻壁均為無滲透和無滑移條件.送風(fēng)口類型為velocity-inlet，回風(fēng)口采用outflow形式.

1.2 邊界條件和網(wǎng)格獨(dú)立性

為了計(jì)算新風(fēng)可及性，使用SF6作為指示劑，選用混合模型模擬指示劑的流動(dòng)和擴(kuò)散.非穩(wěn)態(tài)計(jì)算時(shí)從0 s開始在送風(fēng)中持續(xù)加入體積分?jǐn)?shù)為0.01%的SF6，且每分鐘記錄一次室內(nèi)指示劑濃度場(chǎng).

兩種通風(fēng)方式的送風(fēng)溫度ts均設(shè)為22 ℃，置換通風(fēng)的送風(fēng)速度vd為0.25 m/s，碰撞射流通風(fēng)的送風(fēng)速度vi為1.50 m/s，送風(fēng)量Qs均為0.32 m3/s，送風(fēng)湍流強(qiáng)度均為10%.模擬人體的熱流密度為18.5 W/m2，房間外墻(x=5 m，見圖2)的熱流密度為12.5 W/m2，其余墻體為內(nèi)墻，不考慮傳熱，故設(shè)為絕熱面.

為了保證數(shù)值模型的可靠性和結(jié)果的準(zhǔn)確性，數(shù)值計(jì)算中網(wǎng)格的獨(dú)立性很重要.對(duì)于所有的流體動(dòng)力學(xué)計(jì)算(CFD)模擬情況，本文均采用非結(jié)構(gòu)的四面體網(wǎng)格，對(duì)室內(nèi)熱源表面、送風(fēng)口以及回風(fēng)口和污染源區(qū)域進(jìn)行局部加密，并以1.2的增長率從局部加密區(qū)域向室內(nèi)空間逐漸擴(kuò)展.

對(duì)不同尺度網(wǎng)格的模型進(jìn)行計(jì)算比較，以判斷網(wǎng)格的獨(dú)立性.當(dāng)最小網(wǎng)格邊長為0.025 m，增長率為1.2時(shí)，室內(nèi)溫度、速度和濃度不再隨著網(wǎng)格數(shù)增大而變化，可以確保網(wǎng)格的獨(dú)立性.為此本文不同通風(fēng)方式的計(jì)算模型的網(wǎng)格數(shù)為531萬～522萬.

1.3 計(jì)算模型的合理性驗(yàn)證

文獻(xiàn)[7]對(duì)置換通風(fēng)室內(nèi)溫度和速度分布進(jìn)行了實(shí)測(cè).為驗(yàn)證數(shù)值計(jì)算方法的合理性，本文采用與文獻(xiàn)[7]相同的邊界條件和室內(nèi)熱源條件，在一個(gè)全尺度房間內(nèi)對(duì)室內(nèi)流速場(chǎng)和溫度場(chǎng)進(jìn)行模擬，并將數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比. 試驗(yàn)所用的房間尺寸為長×寬×高=5.16 m×3.65 m×2.43 m，房間通風(fēng)換氣次數(shù)為4次/h，送風(fēng)溫度為17 ℃，室內(nèi)的熱源包括：2個(gè)人(表面溫度28～30 ℃)、2臺(tái)電腦(散熱量分別為173和108 W)、6盞燈(散熱量為34 W)、墻壁表面溫度為23.3～26.0 ℃.

在試驗(yàn)房間中心位置處，氣流速度和溫度沿高度分布的數(shù)值模擬結(jié)果和文獻(xiàn)實(shí)測(cè)結(jié)果如圖3所示.由圖3可知，本文所得模擬結(jié)果與文獻(xiàn)[7]中的結(jié)果具有較好的一致性，表明本文所采用的數(shù)值計(jì)算方法可以用于后續(xù)的研究.

(a) 速度場(chǎng)

(b) 溫度場(chǎng)

2 模擬結(jié)果與分析

新風(fēng)可及性與送風(fēng)慣性和人體周圍的氣流狀況均有關(guān).由于碰撞射流通風(fēng)和置換通風(fēng)的送風(fēng)慣性區(qū)別很大，可能會(huì)造成人體附近的熱羽流有所不同.

2.1 兩種通風(fēng)方式下人體附近的氣流狀況

兩種送風(fēng)方法的送風(fēng)慣性不同，因此溫度分布和流線有差別.為此，圖2中f剖面(x=2.2 m)上的溫度分布和流線如圖4所示.

(a) 置換通風(fēng)

(b) 碰撞射流通風(fēng)

對(duì)比圖4(a)和4(b)，可以看到，相同負(fù)荷條件下，置換通風(fēng)與碰撞射流通風(fēng)房間上部空氣溫度接近，但房間下部溫度差別較大.置換通風(fēng)的溫度梯度明顯大于碰撞射流通風(fēng)，較明顯的溫度分層現(xiàn)象意味著較大的頭足溫差，這對(duì)人體的熱舒適是不利的.另外，置換通風(fēng)房間近地面溫度較低，也表明這種通風(fēng)方式的送風(fēng)氣流與房間上部空氣摻混程度比碰撞射流通風(fēng)方式小.

由圖4(a)可以看到，所有人體附近的流線都是向上的，表明置換通風(fēng)房間人體附近氣流主要受熱浮力控制.圖4(b)中前2排人體附近的流線分布規(guī)律性很差，既有向上運(yùn)動(dòng)的氣流，也有向下的氣流；但后4排人體附近的流線均向上，并匯集到位于頂棚的回風(fēng)口.由此表明在碰撞射流通風(fēng)房間中，僅后排人體附近氣流主要受熱浮力控制，前排人體附近氣流受到的慣性力不可忽略.兩種通風(fēng)方式的人體附近氣流狀況存在差別的原因是二者的送風(fēng)速度相差很大.空氣與人體熱源進(jìn)行對(duì)流換熱并同時(shí)受到浮力和慣性力的作用.置換通風(fēng)房間中送風(fēng)速度低，氣流慣性力小，浮力起主導(dǎo)作用，所以氣流流動(dòng)方向均向上.碰撞射流通風(fēng)房間送風(fēng)速度大，離風(fēng)口較近處氣流慣性大，慣性力起主導(dǎo)作用，使前2排人體附近的流線分布得比較混亂；離風(fēng)口較遠(yuǎn)處，氣流速度衰減，浮力起主導(dǎo)作用，出現(xiàn)了與置換通風(fēng)類似的氣流形態(tài).

人體熱源附近氣流同時(shí)受到浮力和慣性力的作用.人體各表面與送風(fēng)氣流風(fēng)向的相對(duì)位置不同，造成慣性力作用效果不同.考慮到熱羽流強(qiáng)度在水平方向分布的不均勻性，同時(shí)實(shí)際人體不可能靜止不動(dòng)，因此，盡管口鼻在模型中央，但人體模型整個(gè)寬度上的熱羽流速度平均值比模型中心位置的數(shù)據(jù)更有實(shí)際意義.

人體呼吸到的空氣為緊貼人體表面的空氣，但即使靜止人體也會(huì)有微小移動(dòng)幅度，結(jié)合人體熱表面的邊界層厚度，本文討論距離人體表面0.01 m范圍內(nèi)空氣流動(dòng)情況.為此，從人體模型表面開始，每隔0.0025 m設(shè)置一條長度與人體模型寬度相等的取值線，共設(shè)4條取值線，每條線上間隔0.02 m取值.通過對(duì)這4條線上的熱羽流速度的數(shù)值取平均，得到不同位置人體前后表面附近(距表面0.01 m范圍內(nèi))在1.1 m處(坐姿呼吸高度)的平均氣流速度，結(jié)果如圖5所示.

從圖5(a)可以看到，在置換通風(fēng)房間中第1排人體正面氣流速度明顯小于背面，這是因?yàn)橹脫Q通風(fēng)房間內(nèi)所有熱源附近的氣流都主要受浮力控制(見圖4).近送風(fēng)口人體正面為迎風(fēng)面，而背面處于人體尾流區(qū)內(nèi)，迎風(fēng)面附近氣流在較大的送風(fēng)氣流慣性作用下，熱羽流強(qiáng)度被弱化，而背面氣流慣性很小，附近氣流幾乎完全在浮力控制之下，熱羽流得以充分形成.隨著距送風(fēng)口距離的增大，人體迎風(fēng)面附近慣性力越來越小，浮力的相對(duì)作用越來越大，使人體正面和背面附近的氣流速度逐漸接近，以至第5排人體前后兩側(cè)氣流速度相當(dāng).由圖5(b)可以看到，碰撞射流通風(fēng)房間內(nèi)后排人體不僅正面和背面氣流速度之間的關(guān)系與置換通風(fēng)房間相同，而且速度值也基本一樣，但第1排人體正面氣流速度遠(yuǎn)大于背面，這是因?yàn)榕鲎采淞魉惋L(fēng)速度大，近送風(fēng)口的熱源附近氣流完全被慣性力控制，因此，迎風(fēng)面的氣流速度遠(yuǎn)大于背風(fēng)面，遠(yuǎn)離送風(fēng)口的第5排人體附近氣流則完全受控于浮力.

(a) 置換通風(fēng)

(b) 碰撞射流通風(fēng)

人體模型各個(gè)表面鉛直方向平均氣流速度分量受熱羽流影響很大.人體表面附近(距表面0.01 m范圍內(nèi))在1.1 m處(坐姿呼吸高度)的鉛直方向(即z方向)平均氣流速度分量的統(tǒng)計(jì)結(jié)果如圖6所示.

箱形邊界線表示25%分位線、中位線和75%分位線；箱形兩端須線表示5%分位線和95%分位線；箱內(nèi)點(diǎn)表示平均值；箱外點(diǎn)表示最大值和最小值

由圖6可以看到，在置換通風(fēng)房間中，所有人體附近的鉛直方向平均氣流速度分量均為正，并且在小范圍內(nèi)變化.在碰撞射流通風(fēng)房間內(nèi)，人體附近的鉛直方向平均氣流速度分量與置換通風(fēng)房間相差不大，但變化范圍遠(yuǎn)大于置換通風(fēng)房間，甚至有個(gè)別值為負(fù).碰撞射流通風(fēng)房間中氣流慣性較大，當(dāng)氣流慣性方向與浮力方向相同或相反時(shí)，人體附近的鉛直方向平均氣流速度分量被大幅度強(qiáng)化或弱化，從而出現(xiàn)了個(gè)別人體附近鉛直方向平均氣流速度分量很大或很小的現(xiàn)象.在置換通風(fēng)房間內(nèi)，浮力占主導(dǎo)地位，送風(fēng)慣性的作用可以忽略不計(jì).

2.2 新風(fēng)可及性的比較

假設(shè)通風(fēng)系統(tǒng)的送風(fēng)中包含一定濃度的某種指示劑，并且室內(nèi)沒有該指示劑的發(fā)生源，那么室內(nèi)空氣會(huì)逐漸含有這種送風(fēng)指示劑.新風(fēng)可及性定義[6]為

(1)

其中：ASA(x,y,z,τ) 為在τ時(shí)段室內(nèi)(x,y,z)處的新風(fēng)可及性；C(x,y,z,τi) 為在τi時(shí)刻室內(nèi)(x,y,z) 處的指示劑濃度；Cin為送風(fēng)中的指示劑濃度;τ為從開始送風(fēng)計(jì)算所經(jīng)歷的時(shí)段，即用于衡量通風(fēng)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的有限時(shí)段；τi表示時(shí)刻.

為了明確不同位置的人體各表面附近新風(fēng)可及性的量化關(guān)系，本文在兩種通風(fēng)方式下，繪制典型位置人體表面附近(距表面0.01m)在1.1m處(坐姿呼吸高度)的新風(fēng)可及性與時(shí)間的關(guān)系曲線如圖7所示.

盡管圖5表明不同位置人體附近氣流速度與人體位置和方向均有很大關(guān)系，但圖7表明，碰撞射流通風(fēng)房間不同位置人體各個(gè)表面附近的新風(fēng)可及性均相同，新風(fēng)可及性隨時(shí)間增大的速率和對(duì)應(yīng)時(shí)刻的數(shù)值均略低于置換通風(fēng)房間.這是因?yàn)閼T性力對(duì)碰撞射流通風(fēng)房間人體附近氣流的影響不可忽略，這使得送風(fēng)空氣在人體熱源附近的混合比置換通風(fēng)房間充分，但同時(shí)也使得一部分新鮮空氣在慣性力作用下直接到達(dá)房間上部，沒有流經(jīng)人體附近，造成盡管人體附近新鮮空氣分布均勻但新風(fēng)可及性略小.

在置換通風(fēng)房間中，不僅人體與送風(fēng)口的相對(duì)位置對(duì)新風(fēng)可及性影響大，人體前后左右表面附近的新風(fēng)可及性也不相同.離送風(fēng)口越近，人體各表面

(a) 第1排x = 2.2 m處

(b) 第3排x = 2.2 m處

(c) 第6排x = 2.2 m處

附近的新風(fēng)可及性差別越大，但隨送風(fēng)時(shí)間延長，各個(gè)表面之間的差別逐步消失.置換通風(fēng)房間中所有位置的人體熱源，迎風(fēng)面的新風(fēng)可及性均小于背風(fēng)面，原因還是迎風(fēng)面送風(fēng)慣性力對(duì)熱羽流的弱化作用較強(qiáng)(如圖5所示).

為了分析同一時(shí)刻不同位置人體各表面附近新風(fēng)可及性的差別，圖8給出了5 min時(shí)z= 1.1 m平面(坐姿呼吸高度)的新風(fēng)可及性.

(a) 置換通風(fēng)

(b) 碰撞射流通風(fēng)

從圖8(a)中可以看到，置換通風(fēng)房間內(nèi)前部區(qū)域的新風(fēng)可及性要明顯小于遠(yuǎn)離送風(fēng)口的后部區(qū)域，但所有位置人體附近迎風(fēng)面的新風(fēng)可及性均小于背風(fēng)面，再次表明，置換通風(fēng)房間中人體附近氣流主要受控于熱羽流.從圖8(b)中可以看到，碰撞射流通風(fēng)房間內(nèi)新風(fēng)可及性的分布較為均勻，靠近和遠(yuǎn)離人體熱源處的新風(fēng)可及性差別不大，表明人體熱源對(duì)附近空氣產(chǎn)生的浮力作用對(duì)提高新風(fēng)可及性貢獻(xiàn)不顯著.另外，碰撞射流通風(fēng)房間和置換通風(fēng)房間均在靠近外墻處出現(xiàn)了較大的新風(fēng)可及性.顯然外墻較高的內(nèi)表面溫度強(qiáng)化了附近的熱羽流，而熱羽流將送風(fēng)卷吸至人體呼吸高度處，提高了新風(fēng)可及性.

為了比較不同時(shí)刻人體各表面附近新風(fēng)可及性的差別，在5和20 min時(shí)，教室內(nèi)所有人體表面附近(距表面0.01 m)在1.1 m處(坐姿呼吸高度)的新風(fēng)可及性的統(tǒng)計(jì)分析結(jié)果如圖9所示.

(a) 5 min

(b) 20 min

由圖9(a)可以看到，送風(fēng)5 min時(shí)，碰撞射流通風(fēng)房間內(nèi)不同位置人體附近新風(fēng)可及性分布較均勻，而置換通風(fēng)房間內(nèi)不同位置人體附近新風(fēng)可及性分布很不均勻，最大值甚至是最小值的4～5倍.另外，由圖9(a)還可以看到，在置換通風(fēng)方式下不同位置人體新風(fēng)可及性在人體背面時(shí)數(shù)值較集中，在正面和側(cè)面時(shí)數(shù)據(jù)分散，這再次表明了置換通風(fēng)中人體背面新風(fēng)可及性受所在位置影響較小，而正面和側(cè)面新風(fēng)可及性受人體空間位置影響很大.形成這種特征的原因是人體正面和側(cè)面送風(fēng)慣性力對(duì)新風(fēng)可及性影響較強(qiáng)，而送風(fēng)慣性力的大小和人體與送風(fēng)口的相對(duì)位置有關(guān)，進(jìn)而對(duì)不同空間位置的人體正面和側(cè)面的新風(fēng)可及性影響程度不同.

由圖9(b)表明，送風(fēng)20 min時(shí)，碰撞射流通風(fēng)與置換通風(fēng)房間所有位置人體附近的新風(fēng)可及性都接近1.0，這說明兩種通風(fēng)方式的新風(fēng)可及性的區(qū)別主要表現(xiàn)在送風(fēng)初期.

3 結(jié) 語

本文利用數(shù)值計(jì)算方法對(duì)碰撞射流通風(fēng)和置換通風(fēng)房間人體附近氣流特征和新風(fēng)可及性進(jìn)行了分析和比較，得到以下主要結(jié)論：

(1) 置換通風(fēng)房間內(nèi)所有位置的人體周圍流場(chǎng)由熱羽流控制.碰撞射流通風(fēng)房間中，由于送風(fēng)速度大，離風(fēng)口較近處人員附近氣流受送風(fēng)慣性影響大，熱羽流效應(yīng)不明顯；離風(fēng)口較遠(yuǎn)處，浮力起主導(dǎo)作用，出現(xiàn)了與置換通風(fēng)類似的氣流形態(tài).

(2) 碰撞射流通風(fēng)以較大的送風(fēng)慣性使送風(fēng)空氣在人體熱源附近的混合比置換通風(fēng)房間充分，但同時(shí)也使得一部分新鮮空氣沒有流經(jīng)人體附近，在慣性力作用下直接到達(dá)房間上部，造成送風(fēng)初期，碰撞射流通風(fēng)房間人員附近新鮮空氣分布比置換通風(fēng)房間均勻但可及性略小.

(3) 碰撞射流通風(fēng)房間內(nèi)所有人體各表面的新風(fēng)可及性基本相同.置換通風(fēng)房間中，人體表面至送風(fēng)口的距離和與送風(fēng)方向的關(guān)系都會(huì)影響送風(fēng)初期的新風(fēng)可及性，人體迎風(fēng)面的新風(fēng)可及性均小于背風(fēng)面，隨送風(fēng)時(shí)間延長，各表面之間的差別逐步消失.

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A Comparative Study of Accessibility of Supply Air Between Impinging Jet Ventilated Room and Displacement Ventilated Room

HEMing,KANGYan-ming,ZUOBin,ZHONGKe

(School of Environmental Science and Engineering, Donghua University, Shanghai 201620, China)

Numerical simulations have been carried out for comparing the accessibility of supply air and the air distribution around the occupants between impinging jet ventilated room and displacement ventilated room, and the numerical scheme is validated by test data. The results show that the accessibility of supply air around the occupants is different between impinging jet ventilated room and displacement ventilated room, which is caused by different levels of buoyancy control airflow. At the early stage impinging jet ventilated room has more uniformed fresh air distribution around the occupants than the displacement ventilated room, however the accessibility of supply air in impinging jet ventilated room is slightly lower than that in displacement ventilated room. In displacement ventilated room, both distance and angle between the occupants’ surface and the air supply outlet will affect the accessibility of supply air at the early stage of ventilation.

impinging jet ventilation； displacement ventilation； accessibility of supply air； buoyancy plume

1671-0444(2015)05-0676-06

2014-05-22

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51278094);上海市教委科技創(chuàng)新重點(diǎn)資助項(xiàng)目(13ZZ054)

賀 鳴(1990—)，男，黑龍江哈爾濱人，碩士研究生，研究方向?yàn)橥L(fēng)與室內(nèi)空氣品質(zhì).E-mail: 470133080@qq.com 鐘 珂(聯(lián)系人)，女，教授，E-mail: zhongkeyx@dhu.edu.cn

TU 831.3

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