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        自走式谷物聯(lián)合收割機(jī)傾斜輸送器設(shè)計(jì)

        2015-04-02 08:10:05曹元軍陸小明
        江蘇農(nóng)業(yè)科學(xué) 2014年12期
        關(guān)鍵詞:聯(lián)合收割機(jī)輕量化

        曹元軍 陸小明

        摘要:為了解決傾斜輸送器質(zhì)量過重問題,建立了傾斜輸送器有限元模型,利用有限元分析軟件NX NASTRAN對(duì)傾斜輸送槽進(jìn)行靜力學(xué)分析,計(jì)算了傾斜輸送槽在水平彎曲和扭轉(zhuǎn)工況下的應(yīng)力分布及變形;選擇Altair HyperOpt軟件模塊,對(duì)傾斜輸送槽進(jìn)行輕量化設(shè)計(jì)。結(jié)果表明,經(jīng)過尺寸優(yōu)化,傾斜輸送槽的質(zhì)量降幅為1233%,實(shí)現(xiàn)了輕量化設(shè)計(jì)目標(biāo)。

        關(guān)鍵詞:聯(lián)合收割機(jī);傾斜輸送槽;靜力學(xué);輕量化

        中圖分類號(hào): S22531文獻(xiàn)標(biāo)志碼: A

        文章編號(hào):1002-1302(201412-0410-04[HS][HT9SS]

        收稿日期:2014-05-12

        基金項(xiàng)目:江蘇省泰州市科技支撐社會(huì)發(fā)展計(jì)劃(編號(hào):39;泰州職業(yè)技術(shù)學(xué)院博碩基金(編號(hào):TYBS-14-1。

        作者簡介:[JP2]曹元軍(1966—,男,江蘇興化人,博士,副教授、高級(jí)工程師,從事收獲機(jī)械優(yōu)化設(shè)計(jì)及理論研究。E-mail:cyj_08@163com。[HJ]

        早期我國的谷物聯(lián)合收割機(jī)是以引進(jìn)德國、日本等國外機(jī)器和先進(jìn)制造技術(shù)為基礎(chǔ),通過幾代人的消化、吸收、仿制并逐步實(shí)現(xiàn)零部件和整機(jī)國產(chǎn)化而不斷發(fā)展壯大起來[1-2]。目前,己形成了谷物聯(lián)合收割機(jī)大中小型并重,牽引式、自走式和懸掛式共存[3-4],農(nóng)機(jī)研究院所和企業(yè)聯(lián)合研制開發(fā)占主導(dǎo)地位的格局,部分谷物聯(lián)合收割機(jī)產(chǎn)品己走出國門進(jìn)入越南、印度等國際市場。為了提高谷物聯(lián)合收割機(jī)工作時(shí)間利用率,采用快速掛接割臺(tái)設(shè)計(jì),加大收割機(jī)糧倉,改進(jìn)卸糧裝置,采用方便快捷的調(diào)節(jié)滾筒、風(fēng)扇轉(zhuǎn)速、凹板間隙機(jī)構(gòu),從而提高谷物聯(lián)合收割機(jī)的生產(chǎn)率。聯(lián)合收割機(jī)傾斜輸送器由殼體和鏈耙2個(gè)部分組成,是連接割臺(tái)和脫離機(jī)構(gòu),是輸送莖稈的通道。該裝置容易產(chǎn)生莖稈堵塞故障,是聯(lián)合收割機(jī)在設(shè)計(jì)中需要重點(diǎn)考慮的內(nèi)容之一。筆者以江蘇宇成動(dòng)力集團(tuán)有限公司的谷緣牌全喂入稻麥聯(lián)合收割機(jī)中的傾斜輸送器為研究對(duì)象,對(duì)傾斜輸送器結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)和靜力學(xué)分析。

        1傾斜輸送器結(jié)構(gòu)

        聯(lián)合收割機(jī)工作時(shí),稻麥等作物經(jīng)割臺(tái)上切割器切割后,通過割臺(tái)喂入攪龍輸送到傾斜輸送槽,再進(jìn)入滾筒喂入頭,作物莖稈由喂入頭上的螺旋葉片推送到收割機(jī)軸流脫粒室。隨著滾筒的高速旋轉(zhuǎn),作物莖稈貼著凹板篩與凹板蓋組成的圓筒內(nèi)弧面作螺旋運(yùn)動(dòng),并沿著滾筒軸線方向通過脫粒裝置。作物莖稈在縱向軸流滾筒前半段的脫粒區(qū)域內(nèi),由于受到脫粒元件的沖擊、梳刷,物料相互擠壓、揉搓完成脫粒,經(jīng)風(fēng)機(jī)吹出的強(qiáng)勁風(fēng)速配合振動(dòng)篩,利用谷粒和夾雜物的空氣動(dòng)力特性的不同而進(jìn)行清選,軸流式聯(lián)合收割機(jī)收割作物時(shí)的工作原理見圖1。

        谷緣牌全喂入稻麥聯(lián)合收割機(jī)中的傾斜輸送器見圖2,其中鏈耙由固定在套筒滾子鏈上的許多耙桿組成。傾斜輸送器耙桿呈“L”形,其工作邊緣做成波狀齒形,以增加抓取谷物莖稈的能力。為使鏈條正常傳動(dòng),在傾斜輸送器下部從動(dòng)軸上裝有自動(dòng)張緊裝置,該裝置支架固定在傾斜輸送器殼體側(cè)壁上,張緊彈簧通過調(diào)節(jié)螺母把輸送器的從動(dòng)軸自動(dòng)張緊;調(diào)節(jié)螺母可改變彈簧的壓緊程度,當(dāng)割臺(tái)工作時(shí)使鏈耙處于正常的張緊狀態(tài)。為了能夠適應(yīng)谷物莖稈層厚度的變化,避免傾斜輸送器堵塞,通過張緊彈簧使輸送器從動(dòng)軸可以上下浮動(dòng)。當(dāng)谷物莖稈層變厚時(shí),從動(dòng)軸被谷物莖稈層頂起,壓縮彈簧起自動(dòng)調(diào)節(jié)作用。傾斜輸送器鏈耙的正常張緊度可在被動(dòng)軸下方測量,按照設(shè)計(jì)規(guī)范耙桿與底板的間隙為15~20 mm。

        11滾子鏈的選擇設(shè)計(jì)

        鏈條模型見圖3。滾子鏈?zhǔn)菢?biāo)準(zhǔn)件,主要的參數(shù)是鏈的節(jié)距P。

        主動(dòng)鏈輪的轉(zhuǎn)速為n1=400 r/min;從動(dòng)鏈輪的轉(zhuǎn)速為 n2=400 r/min。則可以計(jì)算出傳動(dòng)比i=1。[JY](1

        經(jīng)測試谷緣牌全喂入稻麥聯(lián)合收割機(jī)中的傾斜輸送器單排鏈消耗功率068 kW,根據(jù)單排鏈消耗功率和n1查機(jī)械手冊鏈條節(jié)距:

        [J(]p=15875 mm;[J][JY](2

        主動(dòng)鏈輪的齒數(shù)初定:

        [J(]1=17;[J][JY](3

        計(jì)算從動(dòng)鏈輪齒數(shù):

        [J(]2=i×1=17;[J][JY](4

        初定中心距:

        [J(]a0=21p;[J][JY](5

        鏈條節(jié)數(shù)Lp0=99,圓整為偶數(shù)100;

        鏈條長度Lp=1587 5 m;[JY](6

        計(jì)算中心距:

        [J(]a1=15875/2(60-17=6588 mm;[J][JY](7

        實(shí)際中心距取a=658 mm;[JY](8

        鏈條速度V=1n1p/60×1 000=190 m/s。[JY](9

        12主動(dòng)鏈輪的選擇設(shè)計(jì)

        主動(dòng)鏈輪、從動(dòng)鏈輪模型見圖4。主動(dòng)鏈輪根據(jù)機(jī)械制造手冊選擇。

        [F(W11][TPCYJ1tif;S+3mm][F]

        [F(W8][TPCYJ2tif][F]

        [F(W8][TPCYJ3tif;S+3mm][F]

        主動(dòng)鏈輪的分度圓:

        [J(]d=p/sin(180/z=8639mm;[J][JY](10

        式中:p為鏈條節(jié)距,z為鏈輪齒數(shù)。

        [F(W10][TPCYJ4tif][F]

        齒頂圓的直徑:

        [J(]da=93 mm;[J][JY](11

        齒根圓的直徑:

        [J(]di=7629 mm。[J][JY](12

        其他鏈輪尺寸相關(guān)數(shù)據(jù)由機(jī)械制造手冊查得。從動(dòng)鏈輪根據(jù)機(jī)械制造手冊選擇,其尺寸與主動(dòng)鏈輪尺寸相同。

        13鏈耙的設(shè)計(jì)

        傾斜輸送器鏈耙齒板的齒高一般為40 mm,板厚 35 mm。在設(shè)計(jì)中考慮到鏈耙速度與割臺(tái)的輸送速度相匹配,取4 m/s。為了適應(yīng)作物莖稈層厚度的變化,兼顧傾斜輸送器鏈條的合適張緊度,從動(dòng)軸設(shè)計(jì)有10~30 mm上下浮動(dòng)量,以防止作物莖稈堵塞。

        在設(shè)計(jì)中鏈耙式輸送器傳送距離不太長,輸送槽底板的傾角為35°,以利于鏈耙對(duì)作物莖稈的抓取和輸送。鏈耙齒頂與輸送槽底板的間隙為15 mm,在輸送槽中部,允許齒頂由于鏈耙的重量而與輸送槽底板接觸。為了避免作物莖稈堵塞時(shí)易造成機(jī)件損傷,在傾斜輸送器主動(dòng)鏈輪軸上裝有允許最大扭矩為100 N·m的安全離合器(圖5。

        [F(W9][TPCYJ5tif][F]

        14輸送槽設(shè)計(jì)

        輸送槽設(shè)計(jì)屬于傾斜輸送器殼體設(shè)計(jì),輸送槽由方管、蒙板、角鋼、鏈輪軸等組成(圖6??紤]到鏈耙齒頂與輸送槽底板的間隙為15 mm,對(duì)底板尺寸進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)取板厚為 35 mm,方管壁厚為3 mm。

        [F(W9][TPCYJ6tif][F]

        2輸送槽靜力學(xué)分析

        21單元類型選擇

        傾斜輸送槽在UG中的有限元模型導(dǎo)入NX NASTRAN中進(jìn)行有限元網(wǎng)格劃分。傾斜輸送槽鋼管屬于薄壁結(jié)構(gòu),其厚度為3mm,故選擇solid單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格大小為 15 mm。傾斜輸送槽使用的鋼管、角鋼、鋼板為Q235,泊松比03,彈性模量2068×105 MPa,材料密度7 850 kg/m3。

        22網(wǎng)格劃分

        根據(jù)傾斜輸送槽的結(jié)構(gòu)及受力情況,有限元模型采用3D四面體網(wǎng)格劃分,節(jié)點(diǎn)數(shù)187 970,單元數(shù)94 430(圖7。

        23載荷條件

        取正常收割狀態(tài),即大油門收割狀態(tài),由于第1脫粒滾筒與傾斜輸送槽相連接,當(dāng)?shù)?脫粒滾筒轉(zhuǎn)速n1=400 r/min時(shí),傾斜輸送槽平均功耗輸送器單排鏈消耗功率068 kW,6只螺栓固定鏈耙鏈輪軸支座均布孔直徑為140 mm。

        24邊界條件

        傾斜輸送槽的邊界約束根據(jù)其與割臺(tái)、脫粒滾筒裝配狀態(tài)確定。傾斜輸送槽上部與割臺(tái)通過7只螺栓連接,下部與割臺(tái)通過4只螺栓連接;與脫粒滾筒連接則通過傾斜輸送槽左右側(cè)12只螺栓固定。

        25解算方案

        解算方案采用多約束SESTATIC101,迭代求解器選用蘭索士法(Lanczos method,實(shí)數(shù)過濾器為1×10-15,使用環(huán)境變量為UGII NX NASTRAN VERSION,得到仿真結(jié)果。

        在x方向變化變形位移比較大,通過動(dòng)畫功能觀察其變形過程后,查看其最大位移值為4312 mm,位于節(jié)點(diǎn)號(hào)為 187 886(圖8。在y方向變化變形位移,其大位移值范圍為4286 mm(圖9。在z方向變化變形位移,其最大位移值為為1148 mm,位于節(jié)點(diǎn)號(hào)為187 387(圖10。

        綜上分析由于x軸方向變化值范圍最大,故取x方向變化變形位移為靜力學(xué)變形位移首選值。結(jié)合傾斜輸送槽需要優(yōu)化設(shè)計(jì)的要求及該x方向變化變形位移值大小,可以初步確定模型最大變形位移的約束條件。

        該傾斜輸送槽單元節(jié)點(diǎn)的馮氏應(yīng)力(Von-Mises分布云圖見圖11,最大應(yīng)力位于與割臺(tái)連接的支座孔 14 147 號(hào)單元,其值為37814 MPa,受外載荷后最大應(yīng)力沒有達(dá)到模型材料屈服極限強(qiáng)度的60%[5],結(jié)果表明,傾斜輸送槽模型的強(qiáng)度在正常收割工況下,邊界約束和載荷條件滿足需要。此外,結(jié)合傾斜輸送槽輕量化設(shè)計(jì)的要求,根據(jù)仿真結(jié)果,可初步確定傾斜輸送槽模型變形最大應(yīng)力的約束條件,即可確定應(yīng)力變化的極限值。因此,依據(jù)有限元仿真取得的最大應(yīng)力值和最大位移值,作為傾斜輸送槽結(jié)構(gòu)靜力學(xué)分析的優(yōu)化設(shè)置參數(shù)。

        3傾斜輸送槽輕量化設(shè)計(jì)

        31 優(yōu)化方程的建立

        [JP2]為了減輕傾斜輸送槽的質(zhì)量,在結(jié)合傾斜輸送槽靜力學(xué)分析的基礎(chǔ)上,對(duì)其尺寸進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。Altair HyperOpt采用局部逼近算法求解優(yōu)化設(shè)計(jì)的數(shù)據(jù),當(dāng)選定的約束條件數(shù)超過設(shè)計(jì)變量參數(shù)時(shí),Altair HyperOpt采用可行方向方法構(gòu)建相似模型,使用的傾斜輸送槽輕量化設(shè)計(jì)數(shù)學(xué)模型如下[6]:

        [J(]F(X=f(x1,x2,…,xn。[J][JY](13

        式中:x1,x2,…,xn為設(shè)計(jì)變量。

        在滿足剛度和強(qiáng)度等力學(xué)性能的條件下,尋求傾斜輸送槽質(zhì)量最小的設(shè)計(jì)尺寸分布方案,選擇整個(gè)傾斜輸送槽的質(zhì)量M(X作為尺寸輕量化目標(biāo)函數(shù):

        [J(]M(X=V(x1,x2,…,xn·ρ。[J][JY](14

        式中:V(x1,x2,…,xn為傾斜輸送槽各個(gè)組成零件的體積,x1,x2,…,xn為設(shè)計(jì)變量,ρ為材料密度。

        32優(yōu)化結(jié)果分析

        在Altair HyperOpt中設(shè)置好參數(shù)后,進(jìn)行尺寸參數(shù)優(yōu)化計(jì)算,各變量的優(yōu)化結(jié)果如表1所示。

        由表1可知,彎曲工況下傾斜輸送槽的最大位移量為 2151 mm,扭曲工況下的最大應(yīng)力值為6374 MPa,沒有超過規(guī)定值。經(jīng)Altair HyperOpt輕量化優(yōu)化,傾斜輸送槽質(zhì)量由原來的7476 kg減少至6454 kg,質(zhì)量降幅為1367%。優(yōu)化后應(yīng)力分布見圖12,從中可觀察到應(yīng)力分布比較均勻,應(yīng)力集中導(dǎo)致的變形相對(duì)優(yōu)化前較小。

        [F(W11][HT6H][J]表1變量優(yōu)化值前后對(duì)比[HTSS][STB]

        [HJ5][BG(!][BHDFG12,W13,W8。2W]變量名稱優(yōu)化前優(yōu)化后

        [BHDG12,W13Q,W8。2W]傾斜輸送槽總體積(mm3954×106824 ×106

        [BHDW]傾斜輸送槽總質(zhì)量(kg74766454

        最大位移(彎曲(mm43122151

        最大應(yīng)力(扭曲(MPa378146374

        4根縱梁(方管(mm325

        安裝用橫梁(角鋼(mm538

        結(jié)構(gòu)板(mm540

        立柱(方管(mm326[HJ][BG)F][F)]

        33輕量化方案的提出

        傾斜輸送槽整體剛度較大,傾斜輸送槽強(qiáng)度富裕較多,對(duì)于傾斜輸送槽結(jié)構(gòu)有必要進(jìn)行輕量優(yōu)化,以減輕重量,降低制造材料成本。此外,在收割工況下,使用螺栓固定鏈耙鏈輪軸支座的傾斜輸送槽大軸孔處易發(fā)生裂紋,經(jīng)Altair HyperOpt初步優(yōu)化,傾斜輸送槽扭曲工況下的最大應(yīng)力值為 6374 MPa,安全系數(shù)較高。因此,為了進(jìn)一步使得設(shè)計(jì)的傾斜輸送槽符合收割機(jī)作業(yè)要求,還需要對(duì)傾斜輸送槽進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn)。

        (1根據(jù)初步優(yōu)化結(jié)果并結(jié)合實(shí)際作業(yè)情況,在傾斜輸送槽受力較小處選用厚度更薄的結(jié)構(gòu)板,結(jié)構(gòu)板由原來的 5 mm 改為4 mm等。

        (2針對(duì)固定鏈耙鏈輪軸支座的傾斜輸送槽大軸孔處出現(xiàn)應(yīng)力集中的現(xiàn)象,在左右外側(cè)板處增加加強(qiáng)筋厚度為2 mm(圖13。

        經(jīng)過改進(jìn)再次對(duì)傾斜輸送槽Altair HyperOpt輕量化優(yōu)化,彎曲工況和扭曲工況的應(yīng)力值分別為10345、12452 MPa,彎曲工況的x方向的最大位移值為328 mm,質(zhì)量降幅為1233%。對(duì)比表1結(jié)果,傾斜輸送槽已達(dá)到輕量化設(shè)計(jì)目的,結(jié)構(gòu)改進(jìn)方案比較合理,但后續(xù)還需要田間收割試驗(yàn)來驗(yàn)證傾斜輸送槽結(jié)構(gòu)改進(jìn)效果。

        [F(W9][TPCYJ7tif][F]

        [F(W12][TPCYJ8tif][F]

        [F(W12][TPCYJ9tif][F]

        [F(W11][TPCYJ10tif][F]

        4結(jié)論

        在對(duì)傾斜輸送槽結(jié)構(gòu)靜力學(xué)分析的基礎(chǔ)上,得到如下結(jié)論:

        (1對(duì)傾斜輸送槽建立了有限元模型,并對(duì)其結(jié)構(gòu)進(jìn)行了靜[CM(25]力學(xué)分析。

        (2對(duì)傾斜輸送槽進(jìn)行了輕量化設(shè)計(jì),其質(zhì)量[CM]

        [F(W13][TPCYJ11tif][F]

        [F(W12][TPCYJ12tif][F]

        [F(W9][TPCYJ13tif][F]

        降幅為1233%,實(shí)現(xiàn)了輕量化設(shè)計(jì)目標(biāo)。

        [HS22][HT85H]參考文獻(xiàn):[HT8SS][HJ175mm]

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        doi:1015889/jissn1002-1302201412139[HT9]

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