劉洋++朱文婷++惠瑞敏

摘 要：該文主要研究了碳化硅/環(huán)氧樹脂復(fù)合材料的沖蝕磨損性能，分析了顆粒級配搭配對于復(fù)合材料耐沖蝕性能與力學(xué)性能的影響，并且討論了沖蝕磨損機(jī)理以及偶聯(lián)劑對于復(fù)合材料體系的作用。為了獲得最優(yōu)的耐沖蝕性能，利用田口法設(shè)計(jì)了實(shí)驗(yàn)，對級配顆粒結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化。結(jié)果表明：級配顆粒搭配具有增加硬質(zhì)點(diǎn)、提高密度、降低磨損率的作用，當(dāng)級配體系為70%550μm、30%110μm時(shí)，試驗(yàn)固相含量高。耐沖蝕效果較好。

關(guān)鍵詞：復(fù)合材料 級配結(jié)構(gòu) 沖蝕磨損 耐沖擊材料

中圖分類號：TT323.5 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）11（a）-0069-02

根據(jù)以往對沖蝕磨損的研究，對于耐沖擊材料來說，增大表面的粗糙度，增加材料的硬質(zhì)點(diǎn)，對于發(fā)生彈性碰撞比例非常重要。另外，在對于靶材沖擊時(shí)，會發(fā)生顆粒的斜沖擊碰撞，這會造成微切削和微犁耕磨損，為了防止這種磨損，加入基體硬質(zhì)顆?？梢宰柚剐睕_擊碰撞所帶來的損耗，并且由于硬質(zhì)顆粒作用，斜沖擊粒子所帶來的能量將平行與表面進(jìn)行轉(zhuǎn)移。斜沖擊粒子在撞擊過后，撞擊動能將平行于試樣表面進(jìn)行能量轉(zhuǎn)移，減少對試樣的磨損。因此增加材料的硬質(zhì)點(diǎn)，提高材料的固含量可以有效地降低磨損率。

為了解決以上問題，該文通過加入級配的SiC顆粒，旨在提高固相含量，增加其硬質(zhì)點(diǎn)，并且著重研究了級配粒子搭配對抗沖蝕性能和沖擊性能的影響，探討了粒子抗沖蝕性的作用，同時(shí)也研究了不同偶聯(lián)劑、偶聯(lián)劑含量對于復(fù)合材料界面的作用。

1 實(shí)驗(yàn)方案

1.1 試樣的制備

將預(yù)處理后的SiC顆?；騍iC（長興納華碳化硅材料有限公司）級配顆粒與環(huán)氧樹脂體系（htc9017∶htc130=3∶1，蘇州圣杰）混合均勻，抽真空，于50 ℃下真空攪拌，除氣泡。將漿料倒入到10 mm×10 mm×50 mm模具當(dāng)中，分別以80 ℃兩個(gè)小時(shí)，100 ℃一個(gè)小時(shí)，120 ℃一個(gè)小時(shí)，160 ℃后固化兩個(gè)小時(shí)。

1.2 測試方法性能表征方法

（1）掃描電子顯微鏡（Quanta-200，F(xiàn)EI）。

（2）沖蝕磨損試驗(yàn)機(jī)。

沖蝕實(shí)驗(yàn)采取沖蝕漿料為質(zhì)量分?jǐn)?shù)80%的SiC砂漿，漿液pH值為7～8，溫度25 °C，試驗(yàn)周期為24 h，每隔2 h停機(jī)稱量一次質(zhì)量。沖蝕磨損相對含量為：

（1）

2 結(jié)果與討論

2.1 級配設(shè)計(jì)

級配骨架的設(shè)計(jì)：

為了獲得最大密度，我們借鑒了堆積理論，等徑球按密排方式進(jìn)行排列，其堆積率為74%，空隙率為24%；在此基礎(chǔ)上，為了填入一級顆粒的縫隙，引入二級顆粒，由“貝雷法”可知其直徑約為一級顆粒的22%，填入后，堆積率變?yōu)?1%，空隙率為19%；當(dāng)三級顆粒引入體系后，體系的堆積率將進(jìn)一步增大。

CAVF法（粗集料孔隙填充法）是一套設(shè)計(jì)骨架密實(shí)混凝土的方法。在CAVF法中，細(xì)集料體積、礦粉體積與粘合劑體積用來填滿主骨架的間隙。依據(jù)這個(gè)原理，在此基礎(chǔ)上針對于本實(shí)驗(yàn)特點(diǎn)，對原有公式進(jìn)行修改，得式（2）。

其中 （2）

q1、q2、q3、qe分別為一、二、三級顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，ρ2ρ3為一、二、三級顆粒的表觀密度，ρe為環(huán)氧樹脂密度ρd為緊裝密度，VCA為一級顆粒的孔隙率。

依據(jù)前有研究關(guān)于顆粒大小對沖蝕性的影響，我們選取主要骨架顆粒大小為550μm，依據(jù)填充理論，選取二、三級顆粒大小分別為150μm、40μm，測得一、二、三級表觀密度分別為2.35g/cm-3、2.83g/cm-3、2.96g/cm-3，一級顆粒的緊裝堆積密度為1.74g/cm-3，孔隙率VCA計(jì)算得23.5%。

在混凝土結(jié)構(gòu)中，礦粉的質(zhì)量一般為6%，借鑒于此，我們選定q3為6%；根據(jù)復(fù)合材料需要，環(huán)氧樹脂為8%。依據(jù)式（2）求得剩下兩級顆粒的百分含量為q1=79.9%、q2=10.1%。

不同實(shí)驗(yàn)條件下，級配復(fù)合材料的耐磨性。

對于上文設(shè)計(jì)的級配復(fù)合材料，我們設(shè)計(jì)正交實(shí)驗(yàn)，在不同條件下，級配復(fù)合材料的耐磨性。其中沖蝕速度選為400，600，800 r/min，砂漿濃度選為75%，85%，95%，磨粒直徑為300μm，550μm，800μm，砂漿pH調(diào)節(jié)為3，7，11。

我們利用Minitab軟件對不同充實(shí)條件下的磨損量進(jìn)行分析，如圖1，從圖中我們可以發(fā)現(xiàn)，在不同的沖蝕條件下，具有骨架結(jié)構(gòu)的試樣耐沖蝕性都比單一顆粒的試樣好。

2.2 沖蝕理論分析與微觀結(jié)構(gòu)討論

在實(shí)驗(yàn)中，我們發(fā)現(xiàn)沖蝕磨損量與沖蝕時(shí)間是有一定關(guān)系的。如圖2所示，脆性的環(huán)氧樹脂在復(fù)合體系當(dāng)中存在潛伏期。從圖中可知，沖擊磨損率可以分為三個(gè)階段。第一個(gè)階段是潛伏期，靶材的質(zhì)量首先會增加，這是因?yàn)樽畛鯖_擊的有些顆粒會陷入到材料表面當(dāng)中，這其中有一些顆粒沖擊陷入在材料表面會并使材料表面鼓起，形成小丘狀表面；有一些顆粒會陷入到材料顆粒與顆粒之間的縫隙里，這部分陷入的顆粒，可以降低接下來沖擊顆粒對靶材進(jìn)行沖擊磨損的幾率。隨著沖擊的繼續(xù)，材料進(jìn)入了第二個(gè)階段—— 平穩(wěn)期。這時(shí)材料由于粒子陷入材料當(dāng)中的質(zhì)量與材料磨損的質(zhì)量基本一致。當(dāng)?shù)竭_(dá)第三階段時(shí)進(jìn)入磨損期，進(jìn)一步的磨損而使顆粒逐漸凸出。如圖3，這時(shí)以前撞擊引起顆粒與樹脂之間的界面裂紋將進(jìn)一步擴(kuò)展，并且粘結(jié)面積也會減少，當(dāng)粘接面積減步到一定程度后.填料顆粒與膠體基體的粘接強(qiáng)度不足以抵抗磨料的沖擊力時(shí)，磨損將以靶材小塊面積整體脫落，并且以前陷入靶材中的顆粒也會跟著脫落。此外，如圖3當(dāng)顆粒陷入樹脂當(dāng)中，在其周圍形成小丘狀凸起，由于連續(xù)的沖擊，陷入的粒子與樹脂進(jìn)行不停地摩擦，使其周圍含有裂紋，在磨損時(shí)也會率先發(fā)生斷裂。

同時(shí)，對比級配顆粒與單一顆粒條件下的形貌，可以發(fā)現(xiàn)級配帶入了更多的硬質(zhì)點(diǎn)，可以有效地減少磨損期內(nèi)的磨損量。如圖5，當(dāng)提高硬質(zhì)點(diǎn)含量時(shí)，可以增加材料彈性碰撞比例，從而減少材料微裂紋的發(fā)生，降低了沖蝕磨損。

3 結(jié)論

級配顆粒結(jié)構(gòu)可以增加材料的硬質(zhì)點(diǎn)，提高材料的耐沖蝕性能。經(jīng)過田口法進(jìn)行級配優(yōu)化，當(dāng)70%550 mm∶30%110 mm時(shí)具有最好的耐沖蝕效果，并且級配結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能處在，單一顆粒填充與純環(huán)氧樹脂之間。

參考文獻(xiàn)

[1] 邵荷生，曲敬信，許小棣，等.摩擦與磨損[M].北京：煤炭工業(yè)出版社，1992.

[2] 張清.金屬磨損和金屬耐磨材料手冊[M].北京：冶金工業(yè)出版社，1991.

[3] 李詩掉，董棒林.材料的沖蝕磨損與微動磨損[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1987.

[4] 潘家錚，何憬.中國大壩50年[M].北京：中國水利水電出版社，2000.

[5] 陳冠國，褚秀萍，張宏亮，等.關(guān)于沖蝕磨損問題[J].河北理工學(xué)院學(xué)報(bào)：1997，9（4）：27-32.

[6] 馬壯，楊杰，孫方紅，等.純銅材表面煤矸石陶瓷涂層的制備及耐沖蝕磨損性能[J].材料保護(hù)，2014；47（2）：22-23.endprint