侯云海++李小飛++張立金
摘 要:小接地電流系統(tǒng)發(fā)生單相接地故障時電壓、電流零序電壓和零序電流等電氣量尤其變化的特殊性,一直都是研究人員關注的焦點。以MATLAB軟件為平臺,為小接地電流系統(tǒng)單相故障進行建模,并利用零序電流的幅值、相位判別出故障線路和故障相,對分析電力系統(tǒng)故障特性以及保護方案的選擇都有著重要的作用。
關鍵詞:小接地電流系統(tǒng) 單相接地故障 MATLAB軟件 零序電流
中圖分類號:TM727 文獻標識碼:A 文章編號:1672-3791(2014)12(b)-0094-02
1 小接地電流系統(tǒng)仿真模型
1.1 中性點不接地系統(tǒng)的仿真及理論分析
利用MATLAB/Simulink建立一個中性點不接地系統(tǒng)的仿真模型,如圖1所示,電源采用模塊“Three-phase source”, 三相電源電壓37kV,頻率50Hz,內部Y型鏈接。輸電線路L1~L4,均采用“PI Section Line”模型,線路的長度分別為1km、200km、120km、165km,線路其他參數:
正序電阻,
正序感抗,
正序容抗,
負序電阻,
負序感抗,
負序容抗。
負荷Load1、Load2、Load3、Load4均采用“Three-phase Series RLC Load"模塊,有功負荷分別為3MW、0.5MW、6MW,2MW負荷其他參數:線電壓37kV,頻率50Hz。
選擇在第1條線路出線的1km(即L1與L2之間)處發(fā)生C相接地(接地電阻忽略不計)。
根據以上設置的參數,經過計算,系統(tǒng)在第1條線路出線的1km處(L1與L2之間)發(fā)生C相金屬性接地時各線路始端的零序電流有效值為:
同理可得
,
接地點的電流為
1.2 中性點經消弧線圈接地系統(tǒng)的仿真與理論分析
在圖1的基礎上,在電源的中性點上接入一個電感線圈,其他參數不變。(如圖2)
要使接地點的電流近似為0(即完全補償),應滿足
式中,L為消弧線圈的電感;為系統(tǒng)三相對地電容。
可求得
要實現完全補償應有
完全補償和欠補償都可能出現串聯諧振過電壓的問題,實際工程應用中常采用過補償方式并且過補償度一般為10%,則消弧線圈的電感應為
2 仿真結果分析
仿真時間設置為0.5s,選擇0de15s算法,利用Powergui模塊設置采樣時間為,系統(tǒng)在0.1s時發(fā)生C相接地(接地電阻不計)。
2.1 不接地系統(tǒng)的仿真結果及理論分析
系統(tǒng)在0.1s時發(fā)生C相接地,C相電壓為零,AC、BC相間電壓升高倍,仍然保持對稱,所以對負荷并沒有影響。各電氣量的變化情況如圖3所示
由圖3可知,各線路始端零序電流以及故障點接地電流的有效值為
,
,
,
與理論計算值大致相等。
從圖3可以看出,在中性點不接地方式下,非故障線路上的零序電壓滯后零序電流90°;故障線路上的零序電流等于全系統(tǒng)非故障元件對地電容電流之總和,且滯后零序電壓90°;由此可以得出故障線路和非故障線路上的零序電流方向相反,與理論分析相一致,如圖4所示。
2.2 經消弧線圈接地系統(tǒng)的仿真結果及理論分析
從圖可知,當單相接地故障的暫態(tài)過程結束后,故障點的接地電流的有效值在9.3A左右,遠小于中性點不接地系統(tǒng)的接地電流,因此補償效果十分明顯。
由圖6可知,非故障線路上的零序電流仍是其電容電流,方向由母線流向線路,滯后于零序電壓90°,這與中性點不接地系統(tǒng)是相同的。(如圖5)
但是在這種情況下故障線路上的零序電流遠大于其電容電流,方向也由母線流向線路。因此,無法根據零序電流方向的不同來判斷故障線路。
3 保護措施
3.1 零序電壓保護
在小接地電流系統(tǒng)中出現單相接地故障時,同一電壓等級母線上將出現很大的零序電壓,根據此特點,一般在母線上裝設單相接地的監(jiān)視裝置,其原理接線如圖7所示。
3.2 零序電流保護
當某一條線路上發(fā)生故障時,非故障線路和故障線路上的零序電流相差很大,而非故障線路上的零序電流僅為其電容電流,遠小于故障線路上的零序電流,零序電流保護正是基于此差異來保證動作的選擇性,保護裝置的動作整定值為:
其中每相線路對地電容。
3.3 零序功率方向保護
中性點不接地系統(tǒng)中故障線路與非故障線路零序電流的方向相反,零序功率的流向也相反,而零序功率方向保護就是基于此特點來實現對線路的選擇性保護。
4 結語
由以上可知,利用MATLAB軟件對中性點非直接接地系統(tǒng)的單相接地故障進行建模和仿真,能夠快速而準確地反映出故障線路和非故障線路上電壓、電流、零序電壓和零序電流的變化情況,并根據它們之間的差異提出相應的保護方案。
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