居 強(qiáng)，孫 磊

（華電國(guó)際鄒縣發(fā)電廠(chǎng)，山東 鄒城 273522）

給水加氧處理(OT)是在高純度給水中加入適量的氧化劑(O2或H2O2)以達(dá)到減緩熱力設(shè)備腐蝕的目的，它與給水除氧的AVT(全揮發(fā)處理)還原性水工況截然相反，是一種氧化性水工況。鍋爐給水加氧是目前解決超(超)臨界鍋爐受熱面和汽輪機(jī)通流部件結(jié)垢、腐蝕問(wèn)題的先進(jìn)處理工藝，也是大型火力發(fā)電機(jī)組實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗的有效措施之一。它不僅可以提高機(jī)組整體運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和安全性，還可以延長(zhǎng)凝結(jié)水精處理混床的運(yùn)行周期，降低系統(tǒng)的含鐵量，全面提高化學(xué)監(jiān)督管理水平。

1 概述

某電廠(chǎng)7號(hào)機(jī)組為1 000 MW超超臨界發(fā)電機(jī)組，鍋爐為DG3000/26.15-Ⅱ1型高效超超臨界參數(shù)變壓直流爐，采用單爐膛、一次中間再熱、平衡通風(fēng)、運(yùn)轉(zhuǎn)層以上露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型。鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)的主要參數(shù)為：蒸發(fā)量3 033 t/h；過(guò)熱器出口蒸汽壓力26.25 MPa(a)；過(guò)熱器出口蒸汽溫度605 ℃；再熱蒸汽流量2 469.7 t/h；再熱器進(jìn)口蒸汽壓力5.1 MPa(a)；再熱器出口蒸汽壓力4.9 MPa(a)；再熱器進(jìn)口蒸汽溫度354.2 ℃；再熱器出口蒸汽溫度603 ℃；省煤器進(jìn)口給水溫度302.4 ℃。

機(jī)組設(shè)計(jì)給水處理方式為啟動(dòng)期間加氨全揮發(fā)處理和正常運(yùn)行時(shí)加氧處理。投產(chǎn)初期，由于機(jī)組啟動(dòng)試運(yùn)期間機(jī)組運(yùn)行和水汽品質(zhì)不穩(wěn)定，給水處理方式為AVT方式。2009年5月起，給水采用加氨不加聯(lián)氨的處理方式(AVT(O)),并運(yùn)行了15個(gè)月，水質(zhì)穩(wěn)定，機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定。自2010年8月實(shí)施給水加氧處理后,7號(hào)鍋爐運(yùn)行效果較好。

2 給水加氧處理原理

給水加氧處理是指從凝結(jié)水精處理混床出口和除氧器出口向純水加入氧氣、氨。在微堿性的高純度水中，氧氣能夠使碳鋼表面形成雙層氧化膜：一層是緊貼碳鋼表面的磁性氧化鐵(Fe3O4)，另一層是以Fe2O3為主的阻擋層。在高溫流動(dòng)的水中，致密的Fe2O3溶解度很低，可防止碳鋼腐蝕。

金屬表面氧化膜層要能起到保護(hù)作用，必須具備2個(gè)條件:

(1)氧化物層必須是難溶的、無(wú)裂縫和無(wú)孔的，且金屬氧化成氧化物的速度即金屬的溶出速度要小，以免影響機(jī)組的使用壽命；

(2)若因運(yùn)行中的機(jī)械或化學(xué)原因，損壞了氧化膜層，則必須有修復(fù)損壞膜的條件和能力。

碳鋼表面形成的表面保護(hù)膜(氧化物層、鈍化層)的成分和結(jié)構(gòu),不僅受碳鋼在水中電位的影響，還受水溶液中pH值和陰離子種類(lèi)的影響。因此，在堿性調(diào)節(jié)的給水或中性、加氧調(diào)節(jié)的給水中，碳鋼表面的保護(hù)層是不同的。

2.1 鐵氧化膜的形成機(jī)理

給水全揮發(fā)性處理時(shí)，與純水接觸的金屬表面覆蓋的鐵氧化物層主要是Fe3O4，其形成過(guò)程如下：由金屬表面逐步向金屬內(nèi)部氧化生成了比較致密的內(nèi)伸Fe3O4薄層，F(xiàn)e3O4層從鋼的原始表面向內(nèi)部深入，鐵素體轉(zhuǎn)化為Fe3O4的內(nèi)伸轉(zhuǎn)變是在維持晶粒形狀和晶粒定位的情況下完成的。Fe3O4層呈微孔狀(孔隙率1 %～15 %)，并有溝槽將孔連接起來(lái)，從而使介質(zhì)能瞬時(shí)進(jìn)入到鋼表面。同時(shí)部分Fe2+從鐵素體顆粒中擴(kuò)散進(jìn)入液相，生成多孔的、附著性較差的Fe3O4顆粒，沉積在較致密的Fe3O4內(nèi)伸層上，形成傳熱性較差的外延層，該膜在高溫純水中具有一定的溶解性。

在OT工況下，由于不斷向金屬表面均勻供氧，金屬表面仍保持一層Fe3O4內(nèi)伸層，而由Fe3O4微孔通道中擴(kuò)散出來(lái)進(jìn)入水相的Fe2+被氧化，生成Fe2O3的水合物，沉積在外而生成Fe2O3保護(hù)層，從而使金屬表面形成致密的“雙層保護(hù)膜”。

2.2 電化學(xué)原理

從電化學(xué)的角度分析，在流動(dòng)的高純水中添加適量氧，可提高鋼的自然腐蝕電位數(shù)百毫伏，使金屬表面發(fā)生極化或使金屬的自然腐蝕電位超過(guò)鈍化電位，生成致密而穩(wěn)定的氧化性保護(hù)膜，從而起到抑制鋼鐵被腐蝕的作用。

2.3 對(duì)銅的氧化膜的影響

根據(jù)資料可知，氧化銅溶解度最低的pH值為8.0～9.0。低壓加熱器為銅合金管時(shí)，給水pH值的下限不應(yīng)低于8.6。在加氧條件下，銅合金表面生成雙層結(jié)構(gòu)的氧化膜，內(nèi)層為氧化亞銅膜，外伸層為氧化銅膜。由于氧化銅的溶解度大于氧化亞銅，因此給水中銅離子的質(zhì)量濃度會(huì)有所增加。給水中的銅將沉積在鍋爐受熱面和汽輪機(jī)高壓缸，這是含銅材料的機(jī)組中難以采用給水加氧處理技術(shù)的根本原因。

2.4 影響氧化膜形成的因素

2.4.1 電導(dǎo)率

在加氧水中，電導(dǎo)率與碳鋼腐蝕產(chǎn)物溶出速度之間存在著線(xiàn)性關(guān)系。水中雜質(zhì)，特別是Cl-會(huì)妨礙正常的磁性氧化鐵保護(hù)膜的生成。給水必須是高純度的方可進(jìn)行加氧處理，其電導(dǎo)率應(yīng)在0.15～0.20 μS/cm(25 ℃)。

研究結(jié)果表明：當(dāng)水的陽(yáng)離子電導(dǎo)率為0.10 μS/cm 時(shí)，隨著氧濃度的增加(超過(guò)50 μg/L)，碳鋼的腐蝕速度會(huì)顯著下降；當(dāng)陽(yáng)離子電導(dǎo)率達(dá)到0.30 μS/cm時(shí)，腐蝕速度開(kāi)始增大。因此，將陽(yáng)離子電導(dǎo)率為0.30 μS/cm作為門(mén)限值，當(dāng)給水陽(yáng)離子電導(dǎo)率大于此值時(shí)，應(yīng)停止加氧處理。

2.4.2 給水pH值

在無(wú)氧除鹽水中，碳鋼的腐蝕速率隨著pH值的升高逐步降低。在有氧的除鹽水中，碳鋼的腐蝕速率在pH值為7.0時(shí)降得很低，并且不再隨著pH值的升高而改變。

2.4.3 溶解氧濃度

保持純水中一定的氧濃度是為了保證碳鋼的腐蝕電位高于其鈍化電位。溶解氧濃度的確定與純水的流動(dòng)狀況和溫度有關(guān)。在碳鋼表面氧化膜形成期，需要的氧量比形成后要大得多。

2.4.4 給水流速

在加氧情況下，使水保持適當(dāng)?shù)牧魉儆欣谔间摫砻嫘纬删鶆虻难趸?，而水的流?dòng)是保持防腐效果的必要條件。

3 給水加氧處理在超超臨界鍋爐上的應(yīng)用

3.1 給水加氧應(yīng)具備的條件

(1)加氧設(shè)備處于良好的備用狀態(tài)，加氧管道通暢無(wú)泄漏。用氮?dú)膺M(jìn)行耐壓和嚴(yán)密性試驗(yàn)，加氧母管耐壓試驗(yàn)壓力為13.0 MPa，精處理出口加氧管耐壓試驗(yàn)壓力為4.0 MPa，除氧器出口加氧管耐壓試驗(yàn)壓力為1.4 MPa。

(2)氧氣量充足(10瓶以上)，氧氣質(zhì)量合格(純度99 %以上的工業(yè)氧氣)。

(3)在線(xiàn)化學(xué)儀表測(cè)量準(zhǔn)確，運(yùn)行可靠。

(4)加藥、取樣系統(tǒng)運(yùn)行正常，無(wú)缺陷。

(5)凝結(jié)水精處理設(shè)備運(yùn)行正常，每臺(tái)混床出水電導(dǎo)率均小于0.10 μS/cm。

3.2 加氧處理轉(zhuǎn)換

(1)機(jī)組給水按現(xiàn)有方式進(jìn)行處理，即在精處理出口加氨(控制給水pH值為9.2～9.4)；凝結(jié)水全部經(jīng)過(guò)精處理，以保證鍋爐給水氫導(dǎo)小于0.15 μS/cm，保持除氧器排氣門(mén)處于微開(kāi)狀態(tài)。

(2)打開(kāi)精處理出口加氧調(diào)節(jié)閥和就地加氧閥，根據(jù)凝結(jié)水流量控制加氧量。當(dāng)除氧器入口氧含量監(jiān)測(cè)值達(dá)到100 μg/L時(shí)，調(diào)整加氧量使除氧器入口給水的氧含量維持在30～100 μg/L。

(3)打開(kāi)除氧器出口加氧調(diào)節(jié)閥和就地加氧閥，根據(jù)給水流量控制加氧量，控制給水初始氧加入濃度不超過(guò)300 μg/L。

(4)加氧后密切監(jiān)測(cè)給水的氫電導(dǎo)率，若氫電導(dǎo)率上升接近0.50 μS/cm，應(yīng)降低給水加氧量。

(5)控制過(guò)熱蒸汽氧含量不超過(guò)30 μg/L。

(6)省煤器入口給水或過(guò)熱蒸汽氧含量開(kāi)始升高時(shí)，調(diào)整除氧器排汽門(mén)使之微開(kāi)。同時(shí)關(guān)閉高加向除氧器的連續(xù)排汽門(mén)。高加疏水監(jiān)測(cè)到有氧(10～30 μg/L)時(shí)，即為系統(tǒng)氧轉(zhuǎn)化結(jié)束。若關(guān)閉高加連續(xù)排汽門(mén)影響到高加的換熱效率時(shí)，可根據(jù)機(jī)組的運(yùn)行情況定期開(kāi)啟連續(xù)排汽門(mén)或保持排汽門(mén)微開(kāi)，維持疏水系統(tǒng)有微量氧(5 μg/L)。

3.3 監(jiān)督注意事項(xiàng)

(1)轉(zhuǎn)換過(guò)程中，水汽系統(tǒng)氫電導(dǎo)率有小幅度上升(這與氧化膜中的雜質(zhì)釋放有關(guān))，鐵含量也稍有升高，都是正常的情況。只要凝結(jié)水精處理出口的氫電導(dǎo)率小于0.10 μS/cm，便可繼續(xù)進(jìn)行加氧處理。

（2）機(jī)組需要停運(yùn)時(shí)，在機(jī)組停運(yùn)前1～2 h，停止加氧并提高加氨量，使給水pH值大于9.0，同時(shí)打開(kāi)除氧器排汽門(mén)，轉(zhuǎn)換為不加聯(lián)氨的全揮發(fā)處理(AVT(O))后再停機(jī)。

(3)轉(zhuǎn)換結(jié)束后應(yīng)按加氧工況的水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行控制。

4 注意事項(xiàng)

4.1 加氧過(guò)程

(1)機(jī)組帶負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行，精除鹽出口母管氫電導(dǎo)率小于0.12 μS/cm，省煤器入口給水氫電導(dǎo)率小于0.15 μS/cm時(shí)，方可進(jìn)行加氧處理。

(2)加氧轉(zhuǎn)化過(guò)程中，熱力系統(tǒng)和取樣管的雜質(zhì)會(huì)溶出。加氧轉(zhuǎn)換初期，熱力系統(tǒng)及取樣管氧化膜形態(tài)發(fā)生變化，氧化膜中有少量雜質(zhì)溶出，如甲酸、乙酸、CO2，Cl-等，使水汽的氫電導(dǎo)率稍有升高。但只要?dú)潆妼?dǎo)率未超過(guò)0.30 μS/cm，而且精除鹽處理出口的氫電導(dǎo)率變化不大，則可保持給水中含氧量在300 μg/L以下。若給水和蒸汽的氫電導(dǎo)率超過(guò)0.30 μg/L，則適當(dāng)減小加氧量，以保持給水和蒸汽的氫電導(dǎo)率小于0.30 μg/L。

(4)由于取樣管本身也消耗較多的氧，因此實(shí)際熱力系統(tǒng)氧化膜轉(zhuǎn)換時(shí)間比取樣管檢測(cè)到有氧的時(shí)間短。

(5)低加疏水系統(tǒng)處于熱力系統(tǒng)末端，加入的氧難以到達(dá)，因此降低pH值后低加疏水鐵含量會(huì)稍有上升。隨著運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng)，低加疏水的鐵含量會(huì)逐漸降低。由于低加疏水返回凝汽器，與凝結(jié)水一起全部經(jīng)過(guò)精處理系統(tǒng)，因此這部分鐵不會(huì)進(jìn)入鍋爐受熱面。

(6)凝結(jié)水、給水加氧量為30～100 μg/L，每臺(tái)機(jī)組每天消耗約1瓶氧氣。

4.2 防止過(guò)熱器管氧化層剝離

給水加氧處理后可能會(huì)造成過(guò)熱器和再熱器管表面的氧化層脫落，堵塞過(guò)熱器管路。大量的機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)和理論分析已經(jīng)證明：過(guò)熱器和再熱器管表面的氧化層脫落與水工況無(wú)關(guān)，氣體在干蒸汽中不會(huì)對(duì)過(guò)熱器管造成腐蝕，過(guò)熱器和再熱器管表面的氧化層脫落主要是由運(yùn)行工況造成的。因此，在運(yùn)行中應(yīng)注意以下問(wèn)題：

(1)在新?tīng)t投產(chǎn)前，一定要用蒸汽對(duì)過(guò)熱器進(jìn)行吹洗，將易脫落的氧化鐵顆粒沖掉，否則在投運(yùn)后汽輪機(jī)會(huì)產(chǎn)生大量沖蝕坑；

(2)機(jī)組首次啟動(dòng)進(jìn)行酸洗時(shí)，應(yīng)保證酸洗的效果，保證洗去加工時(shí)形成的易脫落的氧化層，然后重新鈍化，以便在運(yùn)行時(shí)形成良好的氧化層；

(3)機(jī)組在啟動(dòng)時(shí)，負(fù)荷、溫度和壓力的變化較大，特別在機(jī)組停用后再啟動(dòng)時(shí)，容易發(fā)生氧化層剝離，所以應(yīng)盡量減少機(jī)組的啟停次數(shù)；

(4)改善鍋爐的運(yùn)行工況，減少機(jī)組的負(fù)荷波動(dòng)和汽溫波動(dòng)，減少因金屬交變應(yīng)力大而造成的氧化層剝離，特別應(yīng)減少機(jī)組的超溫幅度和次數(shù)，保證機(jī)組主再熱蒸汽的穩(wěn)定；

(5)如有條件，金屬表面應(yīng)采用鍍鉻的方法。

5 結(jié)論

該電廠(chǎng)7號(hào)鍋爐給水處理成功地實(shí)現(xiàn)了運(yùn)行條件下由AVT方式直接向OT方式的轉(zhuǎn)換，并取得了較好的效果，主要表現(xiàn)在以下幾方面：

(1)減少了給水系統(tǒng)的鐵離子溶出率，比采用AVT方式處理減少40 %的鐵離子溶出率，抑制了熱力系統(tǒng)內(nèi)的流動(dòng)加速腐蝕；

(2)凝結(jié)水精處理混床的運(yùn)行周期延長(zhǎng)2～3倍，減少了精處理樹(shù)脂的再生用藥品量和自用水量，從而節(jié)省了運(yùn)行費(fèi)用，預(yù)計(jì)延長(zhǎng)鍋爐酸洗周期在1倍以上；

(3)關(guān)小除氧器、高壓加熱器和低壓加熱器排汽門(mén)，減少了熱損失，提高了機(jī)組效率；

(4)間接效益表現(xiàn)為可以提高機(jī)組可利用率，降低運(yùn)行成本，保證機(jī)組長(zhǎng)期、安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。

1 DL/T805.1—2002火電廠(chǎng)汽水化學(xué)導(dǎo)則[S].

2 GB/T12145—2008火力發(fā)電機(jī)組及蒸汽動(dòng)力設(shè)備水汽質(zhì)量[S].

3 王興國(guó)．火電廠(chǎng)水處理與化學(xué)監(jiān)督[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008．