侯小強 ，姚政學，王 健 ，王 政 ，侯艷平

（1.甘肅建筑職業(yè)技術(shù)學院，甘肅蘭州 730050；2.甘肅省科學院地質(zhì)自然災害防治研究所，甘肅蘭州 730000；3.國網(wǎng)蘭州供電公司，甘肅蘭州 730030；4.甘肅慶城縣供電局，甘肅慶城 745100）

1 概述

抗滑樁是穿過滑坡體深入于滑床的樁柱，用以支擋滑體的滑動力，起穩(wěn)定邊坡的作用，適用于淺層和中厚層的滑坡，是一種抗滑處理的主要措施?？够瑯秾麦w的作用是利用抗滑樁插入滑動面以下的穩(wěn)定地層對樁的抗力（錨固力）平衡滑動體的推力，增加其穩(wěn)定性。當滑坡體下滑時受到抗滑樁的阻抗，使樁前滑體達到穩(wěn)定狀態(tài)。當土層沿滑面滑動時，錨固深度采用樁徑的2～5倍。實心抗滑樁體積較大，大多斷面尺寸為1.8 m×2.2～3.0 m×4.2 m之間，延米工程量在3.96～12.6 m3，每立方米鋼筋用量一般在90～120 kg之間。大體積混凝土澆筑，容易產(chǎn)生大量水化熱，內(nèi)部溫度急劇上升，徐變很大，升溫引起的一定壓力，但隨溫度逐漸降低時，彈性模量較大，徐變較小，在一定約束條件下會產(chǎn)生相當大的拉應(yīng)力。此外，如果出現(xiàn)拉應(yīng)力超過了容許應(yīng)力，就會出現(xiàn)裂縫，影響混凝土質(zhì)量[1-4]。由于拉壓應(yīng)力在水化熱反期間交替變化，引起內(nèi)部溫度場和內(nèi)部應(yīng)力場交替變化。根據(jù)此，筆者本人提出箱型結(jié)構(gòu)抗滑樁，解決了水化熱條件下具有內(nèi)部溫度和應(yīng)力場變化等因素。且針對箱型鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)和箱型預應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)力學，該兩種結(jié)構(gòu)通過一系列模擬機現(xiàn)場試驗抗彎抗剪均能滿足實心抗滑樁的抗滑要求[5-6]，由于篇幅本文不在論證。

箱型抗滑樁依靠自身結(jié)構(gòu)具有較大的表面積來提高散熱效果，在混凝土水化熱反應(yīng)期間，做好孔內(nèi)灑水養(yǎng)生，具有迅速散熱功能，抗滑樁內(nèi)外溫度處于平穩(wěn)，使溫差大大降低，避免因混凝土水化熱溫度過高而產(chǎn)生裂縫，影響抗滑樁的安全性和耐久性[7-10]。目前，抗滑樁水化熱溫度場及溫度應(yīng)力場機理方面研究較少，筆本次者針對箱型抗滑樁和實心抗滑樁兩種結(jié)構(gòu)從水化熱方面分析其溫度場及溫度應(yīng)力場影響程度。

2 混凝土熱傳導理論

混凝土內(nèi)部溫度場計算的實質(zhì)是熱傳導方程在特定邊界條件和初始條件下的求解，整個傳熱過程為瞬態(tài)傳熱。大體積混凝土的水化熱溫度場即為瞬態(tài)傳熱過程。對于瞬態(tài)傳熱的溫度場，系統(tǒng)的溫度、熱流率、熱邊界條件以及系統(tǒng)內(nèi)能隨時間都有明顯變化。根據(jù)能量守恒原理，瞬態(tài)熱平衡可以表達為(三維瞬態(tài)溫度場的熱傳導方程為：

式中：λ為導熱系數(shù)，單位為kJ/（m·h·℃）；c為比熱，單位為kJ/（kg·℃）；t為時間，單位為h；ρ為密度，單位為kg/m3；θ為混凝土的絕熱溫升，單位為kJ/kg。

3 有限元模型建立及條件設(shè)置

3.1 有限元三維模型

本次以箱型抗滑樁和普通實心混凝土抗滑樁兩者結(jié)合起來進行比較研究。截面面積分別為3 m×4m進行研究，其中箱型結(jié)構(gòu)中，為3 m×4 m箱內(nèi)尺寸為1.5 m×2 m，樁長均為為20 m，分別按照懸臂樁和埋入式兩種進行研究，其中懸臂樁錨固深度為8m，混凝土等級強度為C30。

采用大型有限元軟MIDAS/Civil本建模，為保證分析其溫度場和應(yīng)力場直觀性，按照1/4建立三維模型。其中橫向和豎向均按照0.375m劃分單元，其中實心抗滑樁共有875各節(jié)點，576各單元，箱型抗滑樁共有803個節(jié)點，384各單元。地基土體均為1 381個節(jié)點，1 008個單元，見圖1、圖2和表1。

圖1 實心抗滑樁1/4模型

圖2 箱型抗滑樁1/4模型

表1 抗滑樁及巖土物理參數(shù)一覽表

3.2 初始條件和邊界條件

熱傳導方程而建立了物體的溫度和時間、空間的一般關(guān)系,用熱傳導方程的求得的解有無限多,只要確定了物體的初始條件和邊界條件,就可以從無限多熱傳導方程的解中得到所需的溫度場。初始條件為在初始狀態(tài)下,物體內(nèi)部的溫度場分布規(guī)律;邊界條件為混凝土表面與周圍介質(zhì)(如空氣或水)之間溫度相互作用的規(guī)律。具體如下：

（1）混凝土澆筑溫度取20℃；地基土體的初始溫度，在考慮了地表溫度和地下較深層的穩(wěn)定溫度后，取為10℃。

（2）抗滑樁頂面及外露面與空氣接觸，此邊界上存在與空氣的熱對流，屬于熱分析中的第三類邊界條件，因此，將對流邊界條件作為面荷載施加于實體的表面(具體輸入?yún)?shù)為對流系數(shù)和環(huán)境溫度)。氣溫作為溫度邊界條件，取20℃。

（3）最大絕熱溫升計算，本次選用普通硅酸鹽水泥，澆筑溫度20℃，單位水泥用量370 kg/m3,F（t）＞k×[1-e(-a×t）]=53.7℃，見圖3?；炷了療嵩? d以后，溫度接近于平穩(wěn)。

圖3 C30混凝土水化熱升溫隨時間變化曲線溫度

4 抗滑樁溫度和應(yīng)力場分析

混凝土中水泥的水化熱是影響混凝土溫度應(yīng)力的重要因素。水泥在水化過程中會釋放出一定量的水化熱，而大體積混凝土的尺寸一般比較厚大，本次采用的C30混凝土表面散熱容易而混凝土內(nèi)部積聚的水化熱散發(fā)不出，以致內(nèi)部溫度高達53.7℃，內(nèi)部溫度高于外表面溫度，因此，混凝土內(nèi)部膨脹而表面收縮，表面的收縮受到內(nèi)部的約束就會產(chǎn)生拉應(yīng)力，當超過混凝土抗拉強度時就會開裂。本次主要通過水化熱產(chǎn)生的溫度場變化和引發(fā)的應(yīng)力場變化進一步分析。

4.1 溫度場分析

從圖4～圖14可以看出，實心結(jié)構(gòu)抗滑樁由于錨固段以上同外界環(huán)境接觸，散失溫度降低速度較快，錨固段在土體握裹，則由于地基土熱傳導較低，熱量散失較慢，在第5～20 h溫度升高到最大值，20 h時混凝土內(nèi)部逐漸升高，溫度達到最高值48.5℃，混凝土外部溫度及錨固段巖土部分溫度一直在20℃左右。在這20 h期間，混凝土最高溫度部位由混凝土結(jié)構(gòu)整體逐漸下移至樁底（即巖土地基埋入部分），內(nèi)外溫差逐漸增加。在20～300 h期間，混凝土內(nèi)部逐漸降低，內(nèi)外溫差逐漸降低。箱型結(jié)構(gòu)抗滑樁由于結(jié)構(gòu)內(nèi)部和外部均于外界相接觸，空氣對流作用，熱量散失較快，在第10 h達到混凝土內(nèi)部最高溫25.97℃，且最高溫度部位由混凝土結(jié)構(gòu)整體逐漸下移至樁底（即巖土地基埋入部分）混凝土外表層溫度達到19.86℃～20.12℃之間。因此，箱型結(jié)構(gòu)抗滑樁內(nèi)外最高溫度和最低溫度差在5℃左右，10～300 h箱型結(jié)構(gòu)抗滑樁內(nèi)外最高溫度和最低溫度差在接近于0，混凝土在澆筑75 h以后，大部分水化熱基本散失。

圖4 實心抗滑樁澆筑完5 h溫度

圖5 箱型抗滑樁澆筑完5 h溫度

圖6 實心抗滑樁澆筑完10 h溫度

圖7 箱型抗滑樁澆筑完10 h溫度

圖8 實心抗滑樁澆筑完20 h溫度

圖9 箱型抗滑樁澆筑完20 h溫度

圖10 實心抗滑樁澆筑完35 h溫度

圖11 箱型抗滑樁澆筑完35 h溫度

圖12 實心抗滑樁澆筑完50 h溫度

圖13 箱型抗滑樁澆筑完50 h溫度

圖14 抗滑樁澆筑后不同時間最高溫度

4.2 應(yīng)力場分析

大體積混凝土在澆筑以后，水泥水化產(chǎn)生大量的水化熱，由于外露表面形式和大小不同，混凝土內(nèi)外溫差不同，中心混凝土與外部混凝土產(chǎn)生變形也不同，形成拉應(yīng)力或壓應(yīng)力，當應(yīng)力超過容許應(yīng)力，就形成了裂縫。因此，分析抗滑樁在XX和YY方向節(jié)點應(yīng)力對判斷是否出現(xiàn)裂縫相當重要。

如圖15，4節(jié)點1238和126，兩個節(jié)點分別為實心抗滑樁在XX方向同一水平截面上應(yīng)力差別較大節(jié)點，由圖16可知，各節(jié)點在不同時間容許應(yīng)力隨著時間延長強度逐漸增加，在75 h（3 d）強度增加較快；1238節(jié)點處于抗滑樁的中心部，在20 h水化熱反應(yīng)，產(chǎn)生壓應(yīng)力達到1.706 5 MPa,在50 h時，應(yīng)力為0，隨后表現(xiàn)為拉應(yīng)力1.2 MPa左右。1264節(jié)點在20 h水化熱反應(yīng)，產(chǎn)生拉應(yīng)力達到0.832 4 MPa,在40 h時，應(yīng)力為0，隨后表現(xiàn)為壓應(yīng)力1.640 5 MPa左右，且應(yīng)力均為超過其容許應(yīng)力，說明在該截面上不會出現(xiàn)裂縫。

圖15 實心抗滑樁澆筑完20 h應(yīng)力（XX）方向

圖16 實心抗滑樁節(jié)點XX方向應(yīng)力和容許抗拉強度

如圖17，節(jié)點1273和1195，兩個節(jié)點分別為實心抗滑樁在YY方向同一水平截面上應(yīng)力差別較大節(jié)點，由圖18可知，各節(jié)點在不同時間容許應(yīng)力隨著時間延長強度逐漸增加，在75 h（3 d）強度增加較快；1273節(jié)點處于抗滑樁的中心部，在20 h水化熱反應(yīng)，產(chǎn)生壓應(yīng)力達到1.687 9 MPa,在44 h時，應(yīng)力為0，隨后表現(xiàn)為拉應(yīng)力1.203 9MPa左右。1195節(jié)點5～20 h期間，產(chǎn)生拉應(yīng)力由0.460 9 MPa到最大值1.332 5 MPa,該節(jié)點即時容許應(yīng)力均小于實際拉應(yīng)力，在前20 h，最有可能出現(xiàn)裂縫。在20 h之后，兩個節(jié)點的容許應(yīng)力大于節(jié)點應(yīng)力。

圖17 實心抗滑樁澆筑完20 h應(yīng)力（YY）方向

圖18 實心抗滑樁節(jié)點YY方向應(yīng)力和容許抗拉強度

如圖19和圖20，節(jié)點1406和1405，兩個節(jié)點分別為箱型抗滑樁在XX和YY方向同一水平截面上應(yīng)力差別較大節(jié)點，由圖21可知，各節(jié)點在不同時間容許應(yīng)力隨著時間延長強度逐漸增加，在75 h（3 d）強度增加較快；1404節(jié)點處于抗滑樁的中心部，在5 h水化熱反應(yīng)，產(chǎn)生壓應(yīng)力達到0.215 13MPa,在70 h時，應(yīng)力為0，隨后表現(xiàn)為拉應(yīng)力0.12 MPa左右。1405節(jié)點水化熱反應(yīng)隨著時間增加壓應(yīng)力逐漸增加，產(chǎn)生壓應(yīng)力達到0.289 9 MPa。節(jié)點應(yīng)力遠遠小時節(jié)點應(yīng)力，不會出現(xiàn)裂縫，且受溫度產(chǎn)生的應(yīng)力影響較小。

圖19 箱型抗滑樁澆筑完20 h應(yīng)力（XX）方向

圖20 箱型抗滑樁澆筑完20 h應(yīng)力（YY）方向

圖21 箱型抗滑樁應(yīng)力和容許抗拉強度

5 結(jié)論

通過利用有限元模擬分析，根據(jù)工程和現(xiàn)場環(huán)境的在特點，準確地模擬了實心和箱型兩種抗滑樁，混凝土水化熱產(chǎn)生的溫度場和應(yīng)力場變化狀況，計算中考慮了與空氣的對流及與錨固地基土的熱傳遞等各種初始條件和邊界條件因素。通過對兩種結(jié)構(gòu)抗滑樁對里表溫差、溫度峰值、溫度峰值、拉壓應(yīng)力和容許應(yīng)力出現(xiàn)時間的影響分析出現(xiàn)時間的影響分析，得出以下結(jié)論：

（1）認為兩種結(jié)構(gòu)抗滑樁在水化熱反應(yīng)初期，溫度場呈凸形變化，先增高在降低，實心結(jié)構(gòu)在20 h時達到最高值48.5℃，箱型結(jié)構(gòu)10 h達到最高值25.97℃，實心結(jié)構(gòu)元高于箱型結(jié)構(gòu)，且實心結(jié)構(gòu)樁內(nèi)部高溫部分由樁頂想樁底錨固段移動明顯與箱型結(jié)構(gòu)；

（2）通過應(yīng)力場分析，實心結(jié)構(gòu)節(jié)點最大應(yīng)力在20 h之前，水化熱產(chǎn)生節(jié)點最大應(yīng)力大于容許應(yīng)力，混凝土存在裂縫可能，箱型結(jié)構(gòu)節(jié)點最大應(yīng)力遠遠小于容許應(yīng)力，混凝土不會出現(xiàn)裂縫。因此，箱型抗滑樁具有很強的耐久性和安全性。

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