劉朝磊， 周 利，， 常志龍， 吳會(huì)強(qiáng)， 黃永憲， 馮吉才，， 孟凡新

(1.哈爾濱工業(yè)大學(xué)(威海)山東省特種焊接技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東威海264209;2.哈爾濱工業(yè)大學(xué)先進(jìn)焊接與連接國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，哈爾濱150001;3.北京宇航系統(tǒng)工程研究所，北京100076;4.天津航天長(zhǎng)征火箭制造有限公司，天津300462)

2219鋁合金作為一種比強(qiáng)度高、高低溫力學(xué)性能好、焊接性能優(yōu)良、耐應(yīng)力腐蝕性能好的高強(qiáng)鋁合金，被廣泛應(yīng)用于航空航天等領(lǐng)域［1，2］。當(dāng)采用常規(guī)熔化焊方法對(duì)2219鋁合金進(jìn)行焊接時(shí)，容易產(chǎn)生氣孔、熱裂紋、接頭軟化等問(wèn)題。而攪拌摩擦焊(friction stir welding，簡(jiǎn)稱FSW)作為一種新型的固相連接技術(shù)能夠避免出現(xiàn)以上缺陷，獲得高質(zhì)量的接頭，因而受到廣泛的關(guān)注和應(yīng)用［3～5］。張聃［6］、彭杏娜等［7］研究表明2219鋁合金FSW接頭力學(xué)性能明顯優(yōu)于鎢極氬弧焊(TIG)。李繼忠等［8］通過(guò)垂直排列和平行排列試樣研究異種鋁合金攪拌摩擦焊材料流動(dòng)行為及成形機(jī)制。

目前針對(duì)2219鋁合金攪拌摩擦焊已經(jīng)開(kāi)展較多的研究，但實(shí)驗(yàn)大都在理想裝配條件下進(jìn)行。實(shí)際焊接過(guò)程由于焊接設(shè)備、工裝夾具、結(jié)構(gòu)加工精度等原因，工件會(huì)出現(xiàn)對(duì)接間隙和攪拌頭不對(duì)中等裝配偏差問(wèn)題，其往往導(dǎo)致接頭的力學(xué)性能降低［9～12］。目前有關(guān)工件裝配條件對(duì)攪拌摩擦焊接頭成形和組織性能影響規(guī)律的研究還較少。本工作在前期獲得理想裝配條件下2219鋁合金攪拌摩擦焊接優(yōu)化工藝參數(shù)基礎(chǔ)上，針對(duì)實(shí)際焊接過(guò)程中出現(xiàn)的對(duì)接間隙、攪拌頭不對(duì)中等偏離理想裝配條件情況，研究其對(duì)攪拌摩擦焊工藝以及接頭組織性能的影響規(guī)律，得出裝配偏差的容許范圍。

1 實(shí)驗(yàn)材料及方法

實(shí)驗(yàn)用料為6mm厚2219-T87鋁合金軋制板，為300mm×75mm×6mm，化學(xué)成分與力學(xué)性能如表1所示。

實(shí)驗(yàn)在龍門(mén)式攪拌摩擦焊設(shè)備上進(jìn)行，該設(shè)備采用位移控制模式，主軸傾角調(diào)整為3°。實(shí)驗(yàn)采用帶有右旋錐形螺紋的攪拌頭:軸肩直徑為18mm，攪拌針根部直徑為8.0mm，長(zhǎng)度為5.85mm。通過(guò)前期的實(shí)驗(yàn)，獲得理想裝配條件下焊接工藝優(yōu)化參數(shù)為攪拌頭轉(zhuǎn)速800r/min、焊接速率200mm/min、軸肩下壓量0.3mm。

焊接完成后，沿試樣橫截面制備金相試樣，金相打磨、拋光后使用Keller試劑(4mLHF+6mLHCl+ 10mLHNO3+190mLH2O)進(jìn)行腐蝕，采用OLYMPUS GX-51光學(xué)顯微鏡觀察焊接接頭的微觀組織。按照GB/T 2649—1989和GB/T 228—2002沿垂直于焊接方向?qū)⒑附咏宇^切成標(biāo)準(zhǔn)試樣，每組三個(gè)試樣，在INSTRON 1186電子力學(xué)性能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，加載速率為3mm/min。采用MICRO-586型顯微硬度計(jì)在板厚中部水平方向?qū)宇^的各個(gè)區(qū)域進(jìn)行顯微硬度測(cè)試。硬度測(cè)試點(diǎn)間距1mm，載荷200g，時(shí)間10s。

表1 2219鋁合金化學(xué)成分與力學(xué)性能Table 1 Chemical composition and mechanicalproperty of 2219 Al alloy

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

主要研究對(duì)接間隙和攪拌頭不對(duì)中對(duì)2219鋁合金攪拌摩擦焊接工藝的影響，對(duì)接間隙是指兩對(duì)接面的垂直距離，一般是由母材對(duì)接面的直線度或平面度不好而形成的間隙［13］，而攪拌頭不對(duì)中是指母材對(duì)接面偏離攪拌頭中心線，圖1為實(shí)際焊接過(guò)程中工件裝配示意圖。

2.1 對(duì)接間隙研究

針對(duì)結(jié)構(gòu)加工和焊接施工過(guò)程中對(duì)接接頭裝配間隙的常見(jiàn)性及難控性，研究其對(duì)接頭成形和性能的影響，采用0(理想裝配條件)、0.25mm和0.5mm三種對(duì)接間隙進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，研究其對(duì)焊接工藝和接頭組織性能的影響，獲得裝配間隙容許范圍。

圖1 試樣裝配關(guān)系示意圖 (a)理想配合;(b)對(duì)接間隙;(c)攪拌頭不對(duì)中Fig.1 Common mating variations in abutted plates (a)ideal state;(b)gap;(c)misalignment

2.1.1 接頭宏觀形貌

對(duì)接間隙為0，0.25mm和0.5mm時(shí)的焊縫外觀如圖2所示。由圖可知，三種情況下的焊縫成形良好，弧紋清晰，飛邊較小，匙孔處無(wú)可見(jiàn)缺陷。從試板整體形態(tài)來(lái)看，起焊位置處的對(duì)接間隙保持良好，隨著焊接的進(jìn)行，對(duì)接間隙逐漸減小，這是由于焊接過(guò)程中焊接區(qū)域材料在熱和力的作用下發(fā)生塑性變形造成的［14］。

圖2 不同對(duì)接間隙的焊縫外觀形貌 (a)對(duì)接間隙0;(b)對(duì)接間隙0.25mm;(c)對(duì)接間隙0.5mmFig.2 Appearance ofweld with different gap (a)0;(b)0.25mm;(c)0.5mm

圖3為典型對(duì)接間隙(0)下接頭橫截面形貌，接頭截面呈上寬下窄的形態(tài)，這與攪拌頭作用下材料的塑化流動(dòng)有關(guān)［15，16］。按照組織構(gòu)成等特征可將接頭橫截面分為四個(gè)區(qū)域:焊核區(qū)(nugget zone，NZ)、熱機(jī)影響區(qū)(thermo-mechanically affected zone，TMAZ)、熱影響區(qū)(heat-affected zone，HAZ)和母材區(qū)(base metal，BM)，整個(gè)截面未見(jiàn)宏觀缺陷。

2.1.2 接頭微觀組織

圖4是對(duì)接間隙為0時(shí)接頭橫截面各區(qū)域微觀組織，由于焊接過(guò)程中熱力聯(lián)合作用方式的不同，接頭中各區(qū)的組織性能存在較大差異。母材區(qū)是組織性能沒(méi)有受焊接過(guò)程影響的區(qū)域;焊核區(qū)組織發(fā)生完全動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，晶粒為細(xì)小的等軸晶;熱機(jī)影響區(qū)受到攪拌頭的間接機(jī)械攪拌作用，原有軋制組織發(fā)生較大程度的彎曲變形和不完全動(dòng)態(tài)再結(jié)晶;熱影響區(qū)在焊接熱循環(huán)的作用下，組織發(fā)生回復(fù)和粗化［17］。

圖3 對(duì)接間隙為0時(shí)接頭橫截面形貌Fig.3 Cross-section of jointwith zero gap

圖4 對(duì)接間隙為0時(shí)接頭微觀組織 (a)母材區(qū);(b)焊核區(qū);(c)熱機(jī)影響區(qū);(d)熱影響區(qū)Fig.4 Microstructures of jointwith zero gap(a)BM;(b)NZ;(c)TMAZ;(d)HAZ

對(duì)接間隙為0.25mm時(shí)接頭橫截面各區(qū)域微觀組織與對(duì)接間隙為0時(shí)沒(méi)有明顯區(qū)別，在接頭底部也沒(méi)有發(fā)現(xiàn)未焊合或其他缺陷，如圖5a所示。當(dāng)對(duì)接間隙為0.5mm時(shí)焊核底部區(qū)域微觀組織發(fā)現(xiàn)孔洞型缺陷，這是由于對(duì)接間隙過(guò)大而導(dǎo)致焊接過(guò)程中回填塑性材料不足形成缺陷，如圖5b所示。

圖5 對(duì)接間隙0.25mm和0.5mm焊核底部微觀組織 (a)對(duì)接間隙0.25mm;(b)對(duì)接間隙0.5mmFig.5 Microstructures of NZ with 0.25mm and 0.5mm gap (a)0.25mm;(b)0.5mm

2.1.3 接頭力學(xué)性能

各對(duì)接間隙下接頭橫截面中部水平方向的顯微硬度沒(méi)有明顯差別，圖6所示為對(duì)接間隙為0時(shí)的接頭顯微硬度分布。從圖6可見(jiàn)，接頭在焊接過(guò)程中發(fā)生較大程度的軟化，硬度的最低值出現(xiàn)在TMAZ與HAZ的過(guò)渡區(qū)，與文獻(xiàn)［18］的結(jié)果一致。接頭各區(qū)域硬度的變化與組織的變化是緊密聯(lián)系的。HAZ由于受到高溫的作用，強(qiáng)化相質(zhì)點(diǎn)析出、聚集、長(zhǎng)大，材料出現(xiàn)過(guò)時(shí)效，使硬度降低［19］。

圖7為不同對(duì)接間隙下的接頭拉伸性能，可以看出接頭抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率均隨對(duì)接間隙增大而呈下降趨勢(shì)。當(dāng)對(duì)接間隙為0和0.25mm時(shí)接頭從熱影響區(qū)開(kāi)始斷裂，如圖8a，b所示。當(dāng)對(duì)接間隙達(dá)到0.5mm時(shí)，焊接中產(chǎn)生塑性流動(dòng)的材料不足，導(dǎo)致出現(xiàn)孔洞缺陷，致使抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率發(fā)生明顯降低，此時(shí)接頭斷在焊核區(qū);此外，隨著對(duì)接間隙增大，抗拉強(qiáng)度誤差帶增大，說(shuō)明焊接過(guò)程變得相對(duì)更不穩(wěn)定。

圖6 對(duì)接間隙為0時(shí)的接頭硬度分布Fig.6 Micro-hardness distribution of jointwith zero gap

圖7 不同對(duì)接間隙下的接頭拉伸性能Fig.7 Tensile property of jointwith different gap

圖8 拉伸試件斷裂位置圖 (a)對(duì)接間隙0;(b)對(duì)接間隙0.25mm;(c)對(duì)接間隙0.5mmFig.8 Fracture location for jointwith different gap (a)0;(b)0.25mm;(c)0.5mm

2.1.4 拉伸斷口形貌分析

理想裝配條件下和對(duì)接間隙為0.25mm時(shí)的拉伸斷口形貌沒(méi)有明顯差別，在斷口上部靠近焊縫正面及底部接近焊縫背面都存在著大量的韌窩及撕裂棱，是典型的韌性斷裂，如圖9a，9b所示;當(dāng)對(duì)接間隙為0.5mm時(shí)，斷口底部韌窩數(shù)量明顯減少，部分區(qū)域呈光滑斷面，如圖9c，9d所示，這是由于拉伸時(shí)裂紋在孔洞處萌生并擴(kuò)展造成的。

以上實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，所有對(duì)接間隙下焊縫成形良好，無(wú)可見(jiàn)缺陷。當(dāng)對(duì)接間隙為0.25mm時(shí)，攪拌摩擦焊接頭各區(qū)域微觀形貌與理想狀態(tài)相比，未發(fā)生明顯變化，其抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率隨對(duì)接間隙的增大有所下降，分別為母材的73%和55%，此時(shí)拉伸試樣仍斷裂在接頭熱影響區(qū)，為韌性斷裂;當(dāng)對(duì)接間隙達(dá)到0.5mm時(shí)，由于焊接過(guò)程中回填塑性材料不足及熱輸入的降低，接頭底部出現(xiàn)孔洞缺陷，導(dǎo)致力學(xué)性能大幅降低，抗拉強(qiáng)度為260MPa，此時(shí)拉伸試樣在缺陷處起裂，斷口顯示為混合型斷裂。因此對(duì)接間隙應(yīng)控制在0.5mm以內(nèi)。

2.2 攪拌頭不對(duì)中

通過(guò)模擬實(shí)際焊接過(guò)程中攪拌頭與兩母材對(duì)接面位置不嚴(yán)格對(duì)中時(shí)的裝配條件，研究其對(duì)攪拌摩擦焊對(duì)接接頭的微觀組織和力學(xué)性能的影響，獲得攪拌頭與對(duì)接面偏移的容許范圍。采用理想裝配條件下優(yōu)化工藝參數(shù)分別進(jìn)行攪拌頭中心向前進(jìn)側(cè)偏1.0mm和2.0mm，向后退側(cè)偏1.0mm和2.0mm四組實(shí)驗(yàn)，其正負(fù)方向如圖10所示，攪拌頭偏向前進(jìn)側(cè)為負(fù)，偏向后退側(cè)為正。

圖9 不同對(duì)接間隙下接頭拉伸斷口形貌 (a)0.25mm斷口上部;(b)0.25mm斷口下部; (c)0.5mm斷口上部;(d)0.5mm斷口下部Fig.9 SEM image of fracture for jointwith different gap (a)top partwith 0.25mm gap; (b)bottom partwith 0.25mm gap;(c)top partwith 0.5mm gap;(d)bottom partwith 0.5mm gap

圖10 攪拌頭不對(duì)中方向示意圖Fig.10 Illustration of toolmisalignment

2.2.1 接頭宏觀形貌

圖11為不同偏移距離下焊縫的外觀形貌，可見(jiàn)所有的焊縫成形良好，弧紋清晰光滑，無(wú)外部缺陷。此外，攪拌頭分別偏前進(jìn)側(cè)和后退側(cè)1.0mm時(shí)的飛邊較其他情況多。不同偏移狀態(tài)下接頭橫截面形貌與理想裝配條件下大致相同，沒(méi)有明顯差別，并且都沒(méi)有發(fā)現(xiàn)孔洞等宏觀缺陷，這里不再重復(fù)給出。

2.2.2 接頭微觀組織

當(dāng)攪拌頭分別偏前進(jìn)側(cè)和后退側(cè)1.0mm時(shí)，在兩側(cè)的熱機(jī)影響區(qū)及焊核區(qū)都沒(méi)有發(fā)現(xiàn)缺陷，并且兩種情況下接頭各區(qū)域微觀組織沒(méi)有發(fā)現(xiàn)明顯差別。此外，在整個(gè)接頭底部也都沒(méi)有發(fā)現(xiàn)未焊合等缺陷，如圖12所示。

圖11 攪拌頭不對(duì)中時(shí)的焊縫形貌 (a)偏-2.0mm;(b)偏-1.0mm;(c)偏1.0mm;(d)偏2.0mmFig.11 Appearance of weld with differentmisalignment(a)shifted-2.0mm; (b)shifted-1.0mm;(c)shifted 1.0m;(d)shifted 2.0mm

圖12 不同攪拌頭偏移下接頭底部微觀組織 (a)偏-1.0mm;(b)偏1.0mmFig.12 Microstructures of NZ with differentmisalignment(a)shifted-1.0mm;(b)shifted 1.0mm

圖13為攪拌頭分別偏前進(jìn)側(cè)和后退側(cè)2.0mm時(shí)接頭底部區(qū)域的微觀組織?？梢钥闯鲈搮^(qū)域均發(fā)現(xiàn)未焊合缺陷，這是由于攪拌頭偏離對(duì)接面距離過(guò)大，接頭底部界面區(qū)域金屬受到攪拌或擠壓作用程度及熱輸入嚴(yán)重不足，而導(dǎo)致對(duì)接面沒(méi)有形成牢固結(jié)合。

圖13 不同攪拌頭偏移下接頭底部微觀組織 (a)偏-2.0mm;(b)偏2.0mmFig.13 Microstructures of NZ with differentmisalignment(a)shifted-2.0mm;(b)shifted 2.0mm

2.2.3 接頭力學(xué)性能

不同偏移狀態(tài)下接頭橫截面中部水平方向的顯微硬度與理想裝配條件時(shí)沒(méi)有明顯差別，硬度的最低值同樣出現(xiàn)在TMAZ與HAZ的過(guò)渡區(qū)。

圖14為攪拌頭中心不同偏移狀況下接頭的拉伸性能。由圖14可知，接頭的抗拉強(qiáng)度隨著攪拌頭偏移距離的增加而降低，偏向前進(jìn)側(cè)與偏向后退側(cè)相比對(duì)距離更加敏感，這可能是由于兩種狀況下攪拌頭對(duì)界面處材料的攪拌或擠壓劇烈程度、焊接熱輸入以及破碎后氧化物的分布不同，導(dǎo)致接頭各區(qū)域的結(jié)合強(qiáng)度發(fā)生很大的變化［20］。

由圖15攪拌頭不同偏移狀態(tài)下試件拉伸斷裂后橫截面形貌可知，當(dāng)攪拌頭偏前進(jìn)側(cè)1.0mm時(shí)，試件斷裂在焊核區(qū)，偏后退側(cè)1mm時(shí)，斷裂發(fā)生在熱影響區(qū)。而偏前進(jìn)側(cè)2.0mm和后退側(cè)2.0mm時(shí)，試件均由未焊合缺陷處(原始對(duì)接面處)起裂并擴(kuò)展進(jìn)入焊核區(qū)。

圖14 攪拌頭不同偏移狀況下接頭的拉伸性能Fig.14 Tensile property of jointwith differentmisalignment

2.2.4 拉伸斷口分析

圖16為攪拌頭不同偏移狀態(tài)下拉伸斷口形貌，當(dāng)攪拌頭偏移-1mm和1mm時(shí)，斷口上、下部位都由尺寸大小不一的韌窩和撕裂棱組成，為韌性斷裂，如圖16a，b所示;當(dāng)攪拌頭偏移-2mm時(shí)，在斷口底部局部出現(xiàn)準(zhǔn)解理斷裂特征，可以推斷這是由于接頭在拉伸過(guò)程中斷裂于底部未焊合缺陷處造成的，如圖16c，d所示，攪拌頭偏移2mm時(shí)與之類似，斷口底部也出現(xiàn)較為明顯的分層混合斷裂，這里未重復(fù)給出。

圖15 接頭拉伸斷裂位置 (a)偏-1.0mm;(b)偏1.0mm;(c)偏-2.0mm;(d)偏2.0mmFig.15 Fracture location of jointwith differentmisalignment(a)shifted-1.0mm;(b)shifted 1.0mm; (c)shifted-2.0mm;(d)shifted 2.0mm

圖16 接頭拉伸斷口形貌 (a)偏-1.0mm斷口上部;(b)偏-1.0mm斷口下部; (c)偏-2.0mm斷口上部;(d)偏-2.0mm斷口下部Fig.16 SEM image of fracture for jointwith differentmisalignment (a)top part of shifted-1.0mm; (b)bottom part of shifted-1.0mm;(c)top part of shifted-2.0mm; (d)bottom part of shifted-2.0mm

由以上實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知，攪拌頭中心所有偏移狀態(tài)下焊縫成形良好，當(dāng)分別偏向前進(jìn)側(cè)和后退側(cè)至2.0mm時(shí)因部分原始對(duì)接面未受到攪拌頭的充分?jǐn)嚢韬蛿D壓作用，焊接熱輸入不足，出現(xiàn)未焊合缺陷。拉伸時(shí)接頭未焊合部位產(chǎn)生應(yīng)力集中，裂紋擴(kuò)展至斷裂，導(dǎo)致力學(xué)性能顯著降低，拉伸顯示為混合型斷裂。尤其偏前進(jìn)側(cè)2.0mm時(shí)抗拉強(qiáng)度僅為116MPa。因此攪拌頭中心偏移應(yīng)控制在1.0mm以內(nèi)。

3 結(jié)論

(1)2219鋁合金實(shí)際攪拌摩擦焊接中對(duì)接間隙的存在影響接頭的成形和拉伸性能。對(duì)于所研究的6mm厚2219鋁合金而言，理想裝配條件下的優(yōu)化工藝參數(shù)為轉(zhuǎn)速800r/min，焊速200mm/min，軸肩下壓量0.3mm。在對(duì)接間隙不大于0.25mm時(shí)，采用理想裝配條件下獲得的優(yōu)化工藝參數(shù)焊接即可獲得較好接頭;當(dāng)對(duì)接間隙達(dá)到0.5mm時(shí)，接頭拉伸性能明顯降低。

(2)2219鋁合金攪拌摩擦焊接中攪拌頭中心相對(duì)于母材對(duì)接面的偏離狀態(tài)影響著接頭的成形和性能。接頭的拉伸性能隨著攪拌頭偏移對(duì)接面距離的增加而降低，偏向前進(jìn)側(cè)與偏向后退側(cè)相比對(duì)距離更加敏感。當(dāng)攪拌頭中心偏前進(jìn)側(cè)1mm和偏后退側(cè)1mm時(shí)，接頭微觀組織都無(wú)缺陷，組織各區(qū)域形態(tài)無(wú)明顯差別，接頭強(qiáng)度都有所降低;當(dāng)攪拌頭中心偏前進(jìn)側(cè)2mm和偏后退側(cè)2mm時(shí)，接頭都出現(xiàn)未焊合缺陷，拉伸性能顯著降低。

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