周　濤，程淑杰，王　輝，沈　飛

(西安近代化學(xué)研究所，陜西西安710065)

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DNTF基含鋁炸藥復(fù)合裝藥的驅(qū)動(dòng)特性

周濤，程淑杰，王輝，沈飛

(西安近代化學(xué)研究所，陜西西安710065)

摘要：設(shè)計(jì)了內(nèi)外層分別由含鋁質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%和20%的DNTF基炸藥組成的復(fù)合裝藥。采用直徑50mm圓筒試驗(yàn)測(cè)量了其爆速及圓筒壁的膨脹位移，研究了不同復(fù)合裝藥結(jié)構(gòu)的能量釋放特性，并與單一配方裝藥進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明，內(nèi)層為高爆速炸藥時(shí)，爆速約為兩種單一裝藥的平均值，后期驅(qū)動(dòng)能力沒有顯著增強(qiáng)，格尼系數(shù)僅為2.86mm/μs；外層為高爆速炸藥時(shí)，爆速略低于高爆速單一裝藥，爆轟波形具有明顯的內(nèi)聚特征，提高了內(nèi)層低爆速炸藥的能量釋放速率，驅(qū)動(dòng)能力持續(xù)增強(qiáng)，格尼系數(shù)為2.93mm/μs。

關(guān)鍵詞：爆炸力學(xué)；DNTF；含鋁炸藥；復(fù)合裝藥；圓筒試驗(yàn)；驅(qū)動(dòng)能力；格尼系數(shù)

引言

DNTF是一種新型高能量密度材料，具有低熔點(diǎn)、高威力的特征，可替代TNT作為熔鑄炸藥的載體，使熔鑄炸藥的能量得到大幅提高[1-2]。尤其是以HMX為主體成分的DNTF基含鋁熔鑄炸藥，不僅具有較高的爆熱，同時(shí)，與TNT基熔鑄炸藥相比，還具有較強(qiáng)的金屬驅(qū)動(dòng)能力[3]，在高性能殺傷爆破戰(zhàn)斗部中具有較好的應(yīng)用前景。

為了進(jìn)一步提高殺傷爆破戰(zhàn)斗部的綜合毀傷效能，需要其兼顧破片殺傷和沖擊波毀傷兩種功能。然而炸藥的鋁粉含量不同，其能量釋放結(jié)構(gòu)及速率會(huì)存在較大差異，鋁粉含量較低時(shí)，炸藥的能量釋放速率較快，并具有較高的爆速及格尼系數(shù)，但爆熱偏低；鋁粉含量較高時(shí)，雖然能夠提高炸藥的爆熱，但其驅(qū)動(dòng)性能將會(huì)明顯下降[4]。因此，單一裝藥一般難以兼顧這兩種功能[5]。Arthur Spencer等[6-7]提出采用內(nèi)外層雙元復(fù)合裝藥結(jié)構(gòu)來調(diào)整戰(zhàn)斗部裝藥的能量釋放特性，在保證其爆炸沖擊波作用效果的同時(shí)能夠盡可能地提升其驅(qū)動(dòng)性能。

本研究采用不同含鋁量的DNTF基炸藥組成兩種內(nèi)外層復(fù)合裝藥結(jié)構(gòu)，在其化學(xué)能總量相同的前提下，通過直徑50mm圓筒試驗(yàn)對(duì)其驅(qū)動(dòng)特性進(jìn)行研究，并與單一裝藥進(jìn)行對(duì)比，以期更好地發(fā)揮DNTF基含鋁炸藥的優(yōu)勢(shì)并為其在相關(guān)戰(zhàn)斗部中的應(yīng)用提供參考。

1實(shí)驗(yàn)

1.1樣品

裝藥由兩種不同含鋁量的DNTF基炸藥制成，其組分均為DNTF/HMX/Al/鈍感劑，4種裝藥樣品的結(jié)構(gòu)及參數(shù)列于表1中，其中，兩種復(fù)合裝藥內(nèi)外層炸藥的質(zhì)量比約為1∶1。

表1　裝藥結(jié)構(gòu)及參數(shù)

1.2實(shí)驗(yàn)裝置

圓筒試驗(yàn)裝置由待測(cè)主裝藥、傳爆藥柱、銅管、電探針、氬氣彈、反射鏡、GSJ高速轉(zhuǎn)鏡相機(jī)、高壓雷管等組成，如圖1所示。其中，銅管材料為TU1無氧銅，密度為8.93g/cm3，內(nèi)徑和外徑分別為50和60.2mm；狹縫掃描位置距圓筒尾端約200mm，相機(jī)掃描速度設(shè)定為1.5mm/μs；采用Φ200mm×300mm氬氣彈作為照明設(shè)備，其軸線與相機(jī)光軸重合；通過固定于圓筒兩端的電探針測(cè)定炸藥的爆速。對(duì)于復(fù)合裝藥，采用兩組探針分別放置在裝藥兩端的中心及邊緣位置測(cè)量?jī)?nèi)、外層裝藥的爆速。

圖1　圓筒試驗(yàn)裝置示意圖Fig.1　Schematic diagram of the cylinder test device

2結(jié)果與討論

2.14種裝藥的爆速

通過圓筒試驗(yàn)測(cè)得的單一裝藥和復(fù)合裝藥的爆速(D)見表2，復(fù)合裝藥尾部探針測(cè)量圖如圖2所示。

表2　圓筒試驗(yàn)測(cè)得4種裝藥的爆速

從表2可以看出，復(fù)合裝藥1的平均爆速約為8.4mm/μs，接近單一裝藥1和2爆速的平均值(復(fù)合裝藥1的平均含鋁質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為12.5%，為單一裝藥1和2的平均值)，且爆轟波到達(dá)裝藥末端時(shí)，內(nèi)外層探針導(dǎo)通的時(shí)間間隔僅為0.1μs左右(如圖2(a)所示)，表明整體爆轟波形達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)后，略呈“凸”狀，并未形成明顯的內(nèi)外層爆速差，從整體上看復(fù)合裝藥1中爆轟波的傳播特征類似于鋁粉混合不均勻的情況。這可能由于該“凸”狀爆轟波形使內(nèi)層高爆速炸藥的能量向外層分散，雖然一定程度上能夠提高外層炸藥的爆速，但受外層爆轟波的干擾，其自身爆速也大幅下降。

圖2　復(fù)合裝藥尾部探針測(cè)量圖Fig.2　Measurement results of electrical pins inthe end of dual explosive charge

復(fù)合裝藥2的平均爆速約為8.62mm/μs，與單一裝藥1的爆速接近，表明外層的高爆速炸藥(含鋁質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%)在爆轟過程中不僅自身爆速?zèng)]有出現(xiàn)大幅度降低，還能有效提高內(nèi)層炸藥(含鋁質(zhì)量分?jǐn)?shù)為20%)的爆速。這是由于其穩(wěn)態(tài)爆轟波形呈現(xiàn)較明顯的“凹”狀特征(如圖2(b)所示)，裝藥末端的內(nèi)外層探針導(dǎo)通的時(shí)間間隔約為0.4μs，使得外層高爆速炸藥的能量發(fā)生內(nèi)聚，導(dǎo)致內(nèi)層炸藥中的壓力大幅提高，從而提升了其爆速。

2.2圓筒膨脹位移及格尼能的變化

2.2.1圓筒膨脹位移

4種裝藥的圓筒壁膨脹過程的掃描照片如圖3所示。

圖3　圓筒壁膨脹過程的掃描照片F(xiàn)ig.3　Scanning photograph of expansion processof the cylinder wall

通過對(duì)掃描照片進(jìn)行數(shù)字化判讀，并結(jié)合相機(jī)的掃描速度及照片的放大比例，得出圓筒壁外表面的膨脹距離Δre隨時(shí)間變化的一系列數(shù)據(jù)。數(shù)據(jù)處理采用文獻(xiàn)[8-9]中的方法，首先按照公式(1)將圓筒壁外表面的Δre-t數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換為圓筒壁質(zhì)量中心面處的數(shù)據(jù)Δrm-t，然后按照公式(2)對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合：

(1)

(2)

式中：ri0和re0分別為圓筒內(nèi)、外半徑的初始值；aj、bj均為擬合參數(shù)；t0作為時(shí)間項(xiàng)的修正參數(shù)，當(dāng)t+t0=0時(shí)，圓筒質(zhì)量中心面開始膨脹。

圓筒壁膨脹位移曲線擬合參數(shù)見表3。

表3　圓筒壁膨脹位移曲線擬合參數(shù)

2.2.2圓筒壁膨脹速度

將公式(2)對(duì)時(shí)間求導(dǎo)，可得到圓筒壁質(zhì)量中心面的徑向速度

(3)

將表3中的參數(shù)值代入公式(3)可計(jì)算出um隨時(shí)間變化的曲線，如圖4所示。

圖4　圓筒壁膨脹速度變化曲線Fig.4　The curves of change in expansionvelocity of the cylinder wall

從圖4可以看出，由于單一裝藥1與2的含鋁量差距較大，其能量釋放特性存在明顯差異。單一裝藥1的爆速較高，其沖擊波較強(qiáng)，使得圓筒膨脹早期其速度上升較快，約15μs時(shí)，膨脹速度便接近最大值；而單一裝藥2雖然爆速相對(duì)較低，圓筒膨脹早期速度上升較慢，但由于其含有質(zhì)量分?jǐn)?shù)為20%的鋁粉，能量釋放時(shí)間相對(duì)較長(zhǎng)，在25μs后，圓筒壁的膨脹速度仍有一定程度的上升。

復(fù)合裝藥1的內(nèi)層炸藥具有較高的爆速和爆壓，使外層炸藥發(fā)生局部過壓縮爆轟，增強(qiáng)了徑向沖擊波的驅(qū)動(dòng)力，從而造成在圓筒壁膨脹早期，其膨脹速度明顯高于單一裝藥2；隨后，圓筒壁的膨脹加速度逐漸下降，約12μs后，圓筒壁膨脹速度的增長(zhǎng)趨勢(shì)便與單一裝藥2相似，這是因?yàn)檫@個(gè)階段圓筒壁膨脹速度的增長(zhǎng)主要由爆轟產(chǎn)物膨脹力所致，也表明復(fù)合裝藥1的結(jié)構(gòu)沒有能夠加快外層炸藥中鋁粉能量的釋放速率，從而達(dá)到進(jìn)一步提高其驅(qū)動(dòng)性能的目的。

復(fù)合裝藥2的圓筒膨脹速度早期增長(zhǎng)也較快，這主要是由于外層高爆速炸藥具有較強(qiáng)的沖擊波驅(qū)動(dòng)力所致，雖然其膨脹速度低于單一裝藥1，但復(fù)合裝藥2的爆轟波形具有明顯的內(nèi)聚特征，使內(nèi)層裝藥具有較高的溫度和壓力，從而加速了內(nèi)層裝藥的反應(yīng)速率，也使得鋁粉能夠更充分地釋放其能量，尤其是在圓筒膨脹的中后期，其膨脹速度一直表現(xiàn)出明顯的增長(zhǎng)特征，約27μs時(shí)，復(fù)合裝藥2的膨脹速度便超越了單一裝藥1。

2.2.3格尼能及格尼系數(shù)

首先按照公式(4)計(jì)算出圓筒質(zhì)量中心面的質(zhì)點(diǎn)速度

us=2D·sin(arctan(um/D)/2)

(4)

式中：D為炸藥在圓筒內(nèi)的爆速。

炸藥的格尼能(圓筒壁和爆轟產(chǎn)物的動(dòng)能之和與炸藥質(zhì)量的比值)根據(jù)公式(5)計(jì)算

(5)

式中：M為單位長(zhǎng)度圓筒的質(zhì)量；m為單位長(zhǎng)度炸藥的質(zhì)量。

為了更清晰地看出格尼能的變化規(guī)律，可通過公式(6)[10]計(jì)算出筒壁徑向位移所對(duì)應(yīng)的爆轟產(chǎn)物相對(duì)比容

(6)

式中：Vg=(ri/ri0)2。

圖5　格尼能與爆轟產(chǎn)物相對(duì)比容的關(guān)系曲線Fig.5　Relationship curves between Gurney energy andrelative volume of detonation products

表4　4種裝藥在特定相對(duì)比容處的格尼能

結(jié)合圖5和表4可以看出，爆轟產(chǎn)物相對(duì)比容分別為2.2、4.4、7.0時(shí)，復(fù)合裝藥2的格尼能較復(fù)合裝藥1分別提高了4.0%、5.0%、5.4%，表明復(fù)合裝藥2的內(nèi)聚爆轟特性能有效提高其驅(qū)動(dòng)能力，隨著爆轟產(chǎn)物相對(duì)比容的增加，與復(fù)合裝藥1相比其優(yōu)越性更加明顯，且當(dāng)相對(duì)比容為10時(shí)，復(fù)合裝藥2的格尼能略大于單一裝藥1，表現(xiàn)出較強(qiáng)的驅(qū)動(dòng)能力；由于復(fù)合裝藥1的爆速高于單一裝藥2，導(dǎo)致初始階段沖擊波的驅(qū)動(dòng)力較強(qiáng)，從而使得格尼能整體高于單一裝藥2，但其增長(zhǎng)趨勢(shì)與單一裝藥2相似，相對(duì)比容為2.2、4.4、7.0、10.0時(shí)，其格尼能分別提高了5.3%、4.4%、4.9%、5.0%，這也反映出復(fù)合裝藥1的裝藥結(jié)構(gòu)并沒有使其能量釋放特性發(fā)生較大的變化。

3結(jié)論

(1)由兩種不同爆速的DNTF基含鋁炸藥制成的復(fù)合裝藥，其內(nèi)外層裝藥中的爆轟波會(huì)產(chǎn)生較為顯著的干擾，且內(nèi)外層裝藥的爆速差較小。復(fù)合裝藥1的整體波形略呈“凸”狀，其爆速約為兩種單一裝藥的平均值；復(fù)合裝藥2的整體波形呈現(xiàn)明顯“凹”狀，其爆速略低于單一裝藥1。

(2)復(fù)合裝藥1的外層發(fā)生局部過壓縮爆轟，導(dǎo)致早期驅(qū)動(dòng)能力較強(qiáng)，但未能有效改變外層裝藥中鋁粉能量的釋放速率，后期的驅(qū)動(dòng)能力沒有顯著增強(qiáng)，其格尼系數(shù)僅為2.86mm/μs；復(fù)合裝藥2的爆轟波形具有明顯內(nèi)聚特征，大幅提高內(nèi)層裝藥中的壓力，加速了內(nèi)層裝藥的能量釋放速率，使驅(qū)動(dòng)能力持續(xù)增強(qiáng)，其格尼系數(shù)提升至2.93mm/μs。

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Research on Driving Characteristic for Compound Charge of DNTF-based Aluminized Explosive

ZHOU Tao, CHENG Shu-jie, WANG Hui, SHEN Fei

(Xi′an Modern Chemistry Research Institute，Xi′an 710065，China)

Abstract:Two kinds of typical inner/outer layer compound charge composed of two types of DNTF-based explosives with aluminum mass fraction of 5% and 20% were chosen. Their detonation velocity and expansion displacement of the cylinder wall were measured by a 50mm cylinder test. The energy release characteristics of different compound charge structures were studied and compared with those of single formula charge. Results show that when inner layer compound charge is high detonation velocity explosive, the detonation velocity is about the average of two kinds of single charge, and the driving ability in the late is not enhanced significantly and its Gurney coefficient is only 2.86mm/μs. When outer layer compound charge is high detonation velocity explosive, the detonation velocity is slightly lower than that of single charge with high detonation velocity, and the detonation wave has obvious cohesion characteristics, which improves the energy release rate of the inner layer low detonation velocity explosive and continuously enhances the driving ability, its Gurney coefficient is 2.93mm/μs.

Keywords:explosion mechanics; DNTF; aluminized explosive; compound charge; cylinder test; driving ability; Gurney coefficient

作者簡(jiǎn)介:周濤(1979-)，男，高級(jí)工程師，從事爆炸力學(xué)及戰(zhàn)斗部設(shè)計(jì)研究。

基金項(xiàng)目:國(guó)家基礎(chǔ)科研項(xiàng)目(00402020202)

收稿日期:2015-04-13；修回日期:2015-08-19

中圖分類號(hào)：TJ55; O389

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1007-7812(2015)05-0046-05

DOI：10.14077/j.issn.1007-7812.2015.05.009