毛金平

(廈門宏發(fā)電聲有限公司，福建廈門，361021)

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試驗與檢測

基于ANSYS的繼電器溫升仿真分析

毛金平

(廈門宏發(fā)電聲有限公司，福建廈門，361021)

溫升是繼電器工作時的一個重要指標，會直接決定繼電器在高溫下的吸合、釋放電壓，決定繼電器的塑料選用，過高的溫升甚至會導致繼電器工作時燒毀。本文簡要介紹了繼電器溫升計算機仿真分析的流程，并將計算結果與試驗結果進行了對比，最后分析了誤差產生的原因以及該仿真的意義。

繼電器；溫升；計算機仿真

1 引言

隨著對繼電器認識的不斷深入，目前我們已經能夠實現對繼電器溫升的仿真計算，并且能夠確保較高的計算精度。今后，對于重要的產品，在研發(fā)設計階段，我們就能準確實現對其溫升的仿真計算，為產品的用料選擇，優(yōu)化設計提供理論依據。

2 繼電器溫升仿真分析流程說明

下面將HFV11溫升仿真分析的計算結果與試驗結果進行對比，進一步說明溫升仿真分析的過程，并驗證其準確性。

2.1 建立繼電器溫升仿真分析的程序文件

該過程是整個溫升仿真分析分析的重點和難點，對相關的理論知識和有限元分析的技能水平要求較高，過程復雜，在此無法詳細論述。

主要涉及以下方面的要求：

(1)傳熱學理論知識；

(2) 有限元分析理論知識；

(3)較高的ANSYS使用技能(需要進行一定的ANSYS編程,程序調試)；

(4)一定的工程實踐經驗及對繼電器的理解。

以V11為例，建立起其溫升仿真的程序文件，準備后續(xù)跟實際試驗情況進行對比

建立:HFV11的溫升仿真程序文件

2.2 輸入所需的試驗條件并進行運算

從之前HFV11做過的溫升試驗中隨機抽取一份，將其試驗條件作為HFV11的溫升仿真程序文件的輸入項，輸入程序文件中并進行計算，將得到的仿真分析結果和試驗進行對比。

樣品信息：

夏門宏發(fā)/HONGFA夏門宏發(fā)/HONGFAHFV11/12-HTR(555)HFV11/12-HTR(555)//3只3只L28-A1～L28-A3L28-B1～L28-B3動簧厚0.15,并聯電阻1000歐姆動簧厚0.2,并聯電阻1000歐姆

說明：

兩組樣品動簧厚度略有差別，從實際試驗情況看，0.2mm厚的動簧溫升略低，但是區(qū)別不大。在本次ANSYS分析中以0.15mm的動簧厚度進行計算。

2.3 不同試驗條件下的計算結果對比

把試驗報告中不同的試驗條件作為輸入項輸入到已經完成的HFV11溫升仿真程序文件中，運行后得到以下結果：

試驗條件一：觸點負載0A、環(huán)境溫度23℃，線圈電壓13.5VDC時

參數樣品初始溫度測試t1初始溫度下電阻值R1熱平衡溫度測試t2達到熱平衡后的電阻值R2線圈溫升Δt動簧腳溫度動簧腳溫升靜簧腳溫度靜簧腳溫升吸合電壓Va釋放電壓Vb接觸壓降r℃Ω℃ΩK℃K℃KVDCVDCmVL28-A124.0131.528.6155.843.2----7.01.8-L28-A224.0131.728.6157.245.559.430.857.128.57.01.6-L25-A324.0131.928.6157.345.2----7.21.8-L28-B124.0131.528.6155.843.2----5.83.3-L28-B224.0132.028.6157.144.658.429.855.927.16.74.6-L28-B324.0131.528.6156.444.3----7.23.9-備注計算公式:Δt=[(R2-R1÷R1]×(K+t1)-(t2-t1),公式中t1為試驗開始時測試環(huán)境溫度,t2為熱平衡時測試環(huán)境溫度,對于電解銅K=234.5;引腳溫升=引腳溫度-t2熱平衡時測試環(huán)境溫度。

樣品編號熱平衡后的線圈溫度動簧腳溫度靜簧腳溫度L28-A2初始環(huán)境溫度24+線圈溫升4.5=69.559.457.1

ANSYS仿真結果為：

觸點負載0A、環(huán)境溫度23℃，線圈電壓13.5VDC時：

圖1 外殼上的溫度情況

圖2 內部的溫度情況

試驗條件二：觸點負載10A、環(huán)境溫度23℃，線圈電壓13.5VDC時：

參數樣品初始溫度測試t1初始溫度下電阻值R1熱平衡溫度測試t2達到熱平衡后的電阻值R2線圈溫升Δt動簧腳溫度動簧腳溫升靜簧腳溫度靜簧腳溫升吸合電壓Va釋放電壓Vb接觸壓降r℃Ω℃ΩK℃K℃KVDCVDCmVL28-A124.0131.530.6158.746.9----7.11.914.1L28-A224.0131.730.6160.449.767.436.866.636.07.11.714.6L25-A324.0131.930.6160.349.1----7.31.816.0L28-B124.0131.530.6158.446.3----6.03.511.6L28-B224.0132.030.6160.048.265.534.964.333.77.04.611.7L28-B324.0131.530.6159.147.7----7.83.810.9備注計算公式:Δt=[(R2-R1÷R1]×(K+t1)-(t2-t1),公式中t1為試驗開始時測試環(huán)境溫度,t2為熱平衡時測試環(huán)境溫度,對于電解銅K=234.5;引腳溫升=引腳溫度-t2熱平衡時測試環(huán)境溫度。

L28-A2為0.15mm動簧厚度的繼電器，以ANSYS計算中所用的動簧厚度一致。

整理后的試驗數據為：

樣品編號熱平衡后的線圈溫度動簧腳溫度靜簧腳溫度L28-A2初始環(huán)境溫度24+線圈溫升49.7=76.767.466.6

ANSYS仿真結果為：

觸點負載10A、環(huán)境溫度23℃，線圈電壓13.5VDC時：

圖3 外殼上的溫度情況

圖4 內部的溫度情況

試驗條件三：觸點負載20A、環(huán)境溫度125℃，線圈電壓13.5VDC時：

參數樣品初始溫度測試t1初始溫度下電阻值R1熱平衡溫度測試t2達到熱平衡后的電阻值R2線圈溫升Δt動簧腳溫度動簧腳溫升靜簧腳溫度靜簧腳溫升吸合電壓Va釋放電壓Vb接觸壓降r℃Ω℃ΩK℃K℃KVDCVDCmVL28-A1123.1172.4126.8194.943.0----9.12.429.0L28-A2123.1172.6126.8196.746.2169.042.2171.544.78.82.233.7L25-A3123.1172.9126.8196.745.5----9.12.232.1L28-B1123.1172.5126.8195.042.9----9.84.233.0L28-B2123.1173.2126.8197.346.1168.842.0173.246.48.14.832.8L28-B31223.1172.5126.8195.644.2----9.04.533.4備注計算公式:Δt=[(R2-R1÷R1]×(K+t1)-(t2-t1),公式中t1為試驗開始時測試環(huán)境溫度,t2為熱平衡時測試環(huán)境溫度,對于電解銅K=234.5;引腳溫升=引腳溫度-t2熱平衡時測試環(huán)境溫度。

L28-A2為0.15mm動簧厚度的繼電器，以ANSYS計算中所用的動簧厚度一致。

整理后的試驗數據為：

樣品編號熱平衡后的線圈溫度動簧腳溫度靜簧腳溫度L28-A2初始環(huán)境溫度24+線圈溫升49.7=76.767.466.6

ANSYS仿真結果為：

觸點負載20A、環(huán)境溫度125℃，線圈電壓13.5VDC時

圖5 外殼上的溫度情況

圖6 內部的溫度情況

因篇幅所限，在此不將所有ANSYS計算與試驗的對比數值一一列舉，僅以表格形式進行統計。

表1 不同負載，不同環(huán)境溫度下仿真值與實際測試值對比

3 仿真結果分析

總體而言，仿真分析的結果與實測值非常接近，總體平均誤差不超過8%。進一步分析其數據，發(fā)現如下規(guī)律：

不管是動簧腳還是靜簧腳：

(1)在0A負載時，仿真計算值略大于實際測試值；

(2)在10A左右負載時，仿真計算值與實際測試值最為接近；

(3)在20A負載時，仿真計算值略小于實際測試值。

下圖表示不同溫度、不同負載下動簧腳溫度實測值與計算值對比。

(a)

(b)

(c)圖7 不同溫度、不同負載下動簧腳溫度實測值與計算值對比

結合實際測試情況，認為出現此種情況的原因在于動、靜簧腳所連接的外接導線對引腳溫升存在影響。

在進行ANSYS分析的時候，由于我們考慮的是繼電器本身的發(fā)熱，對于繼電器負載引腳所連接的導線對試驗結果的影響考慮得較少。而實際測試時，不管繼電器引腳有沒有通負載，動、靜簧腳處均接有4 直徑的導線，因此：

(1)在0A時，導線中不通電流，導線不發(fā)熱，此時導線相當于連接在引腳上的“散熱片”，從引腳上傳走了一部分熱量，于是，實際測試溫度略低于仿真計算值；

(2)在10A負載附近，導線由于通有電流，導線本身發(fā)熱，在10A負載左右，導線由于自身發(fā)熱所達到的溫度接近該情況下繼電器引腳的溫度，所以導線對繼電器引腳的溫升影響較小，實測值與計算值最為接近；

(3)在20A負載時，導線由于通電發(fā)熱所達到的溫度高于繼電器引腳的溫度，此時導線相當于連接到繼電器引腳上的一個“發(fā)熱源”，進一步提高了繼電器引腳的溫度，所以實測值略高于仿真計算值。

證明如下：

另取3只HFV11繼電器，置于123℃環(huán)境溫度下，做觸點負載0A下溫升試驗，其中:

編號為1、2的繼電器做0A負載試驗時負載引腳不接導線；

編號為3的繼電器做0A負載試驗時引腳接有4 直徑的導線。

試驗結果如下表所示：

樣品編號t1t2R1R2ΔT線圈溫度動簧腳溫度動簧腳溫度℃℃ΩΩK℃℃℃1123.9124.9176.6194.735.7159.6156.2154.12123.9124.9171.3189.737.5161.4156.8154.23123.9124.9172.6186.628.1152138.9134.5

由該試驗可知，繼電器負載引腳所接導線對試驗測試結果有較大影響，在123℃0A負載下，繼電器負載引腳是否接導線對于測試的結果影響最大可以達到203℃。

因此，考慮到不同的試驗方法對實際測試結果有一定的影響，今后如果需要使仿真計算值的預測更加接近實際測試值，可以根據不同的試驗方法對仿真計算結果進行適當的系統誤差修正。

4 結束語

考慮到不同的試驗方法及實際繼電器產品的參數(如線圈電阻、接觸電阻、材料等)與理論預想值不完全相同等因素對實際的測試結果有一定的影響，因此，仿真計算值會與實際測試值會存在一些誤差。一般認為，仿真計算值如果與實際測試值能控制在10%左右，則該仿真模型已經較好地體現了實際的物理情況。今后，對于全新的產品，我們在設計完成初期就能對其進行溫升仿真計算，并且基本可以確保其仿真計算值與實際測試值的平均誤差不大于10%，完全能夠滿足實際的工程精度要求。

[1] 張冠生.最新經典ANSYS教程[M].北京：電子工業(yè)出版社，2004.

[2] 張榴晨，徐松.有限元法在電磁計算中的應用[M].北京：中國鐵道出版社，2006.

[3] 王海峰，任一章.ANSYS在繼電器設計中的應用[J].溫度場分析，2008,36(6)：126-129.

[4] 李志博，朱瑪.ANSYS在電連接器溫升分析中的應用.計算機應用與軟件.2011,28(5).

2015-09-18

10.3969/j.issn.1000-6133.2015.06.010

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1000-6133(2015)06-0044-06