劉勝明，湯愛(ài)濤，陳 敏，趙子鵬

(重慶大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，重慶 400044)

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鈦鐵礦原位反應(yīng)合成Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料

劉勝明，湯愛(ài)濤，陳 敏，趙子鵬

(重慶大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，重慶 400044)

利用鈦鐵礦鋁熱碳熱原位還原技術(shù)成功制備了Al2O3-TiC增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料。通過(guò)XRD,SEM和力學(xué)性能檢測(cè)方法分析了鈦鐵礦原位合成和添加合成兩種方式對(duì)Al2O3-TiC增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明：利用鈦鐵礦合成的鐵基復(fù)合材料的增強(qiáng)相為Al2O3, MgAl2O4, TiC和Fe相，添加合成過(guò)程中會(huì)發(fā)生一些硬質(zhì)相TiC被氧化的現(xiàn)象。鈦鐵礦原位合成Al2O3-TiC增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的基體組織呈粗大的塊條狀分布；添加合成的復(fù)合材料的鐵基體以塊狀均勻分布。制備的Al2O3-TiC增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的性能比較優(yōu)良。材料的最佳綜合力學(xué)性能為抗彎強(qiáng)度937MPa，維氏硬度532。

鐵基復(fù)合材料；鈦鐵礦；Al2O3-TiC；組織；性能

隨著機(jī)器制造業(yè)的飛速發(fā)展，對(duì)耐磨材料提出了更高的要求，既要求其具有較高的強(qiáng)度和一定的韌性，又要求在常溫下具有較高的耐磨性和在高溫服役條件下仍然保持較高的抗磨損性能。使用單一材質(zhì)已無(wú)法滿足上述要求，而采用顆粒增強(qiáng)金屬基復(fù)合材料，可使問(wèn)題得到更好的解決。金屬基復(fù)合材料(Metal Matrix Composites，MMCs)是將堅(jiān)硬的陶瓷增強(qiáng)體復(fù)合到韌性的金屬或合金基體內(nèi)，使金屬的塑性和韌性與陶瓷的高強(qiáng)度和高模量有效結(jié)合，因此，它具有高的剪切和壓縮變形強(qiáng)度以及高的高溫服役能力[1-3]。一方面，Al2O3具有硬度高、耐磨性好、化學(xué)穩(wěn)定性高等優(yōu)點(diǎn)，尤其是在高溫時(shí)具有良好的性能[4,5]；碳化鈦具有密度低、強(qiáng)度高、彈性模量高、抗氧化、耐磨及耐腐蝕等優(yōu)異的物理化學(xué)性能，兩者都是較為理想的增強(qiáng)材料[6-8]。另一方面，鐵具有高塑性、良好的韌性等優(yōu)異的力學(xué)性能，可以通過(guò)添加合金元素和采用熱處理改變其組織與力學(xué)性能，以便適應(yīng)不同的工況要求，同時(shí)鋼鐵材料資源豐富、成本也較低。

顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的制備方法較成熟的主要有外加增強(qiáng)顆粒法和原位反應(yīng)生成法。傳統(tǒng)的粉末冶金生產(chǎn)工藝，一方面由于使用高純?cè)?，原料成本高；另一方面工藝?fù)雜，制備成本高；同時(shí)制備過(guò)程不可避免造成陶瓷相與金屬黏結(jié)相界面的污染，影響性能。原位反應(yīng)生成顆粒法具有增強(qiáng)相顆粒細(xì)小、在基體中分布均勻、顆粒表面不受污染、與基體潤(rùn)濕性及結(jié)合力好等優(yōu)點(diǎn)[9]，因此，日益受到國(guó)內(nèi)外學(xué)者的重視。采用天然礦物為主要原料原位合成制備復(fù)合材料，不但可以降低成本，而且能夠獲得較好的性能[10-12]。在這一方面，本課題組進(jìn)行了有益的嘗試，利用天然鈦鐵礦原位合成制備了Al2O3-TiC/TiCN-Fe金屬陶瓷復(fù)合材料，取得了較好的效果[13]。

本工作利用鈦鐵礦的鋁熱碳熱原位反應(yīng)制備了Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料，研究了反應(yīng)過(guò)程以及增強(qiáng)相含量對(duì)Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料組織和性能的影響。

1 實(shí)驗(yàn)材料與方法

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

實(shí)驗(yàn)所用原料為攀枝花所產(chǎn)的鈦鐵精礦，平均粒度158.26μm，其化學(xué)成分見(jiàn)表1；膠體石墨(顆粒尺寸≤30μm，純度≥99.0%，質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)；鋁粉(200目，純度≥99.0%)；鐵粉(≤100μm，純度≥99.0%)；氬氣(純度≥99.99%，體積分?jǐn)?shù))。

表1 鈦鐵精礦的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)

1.2 試樣的制備與測(cè)試

實(shí)驗(yàn)制備了兩組試樣，一組是將鈦鐵礦、鋁粉、碳粉直接加入鐵粉中，使之原位合成Al2O3-TiC增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料；另一組則是將鈦鐵礦、鋁粉、碳粉在700℃燒結(jié)得到Al2O3-TiC-Fe顆粒，然后再加入鐵粉得到Al2O3-TiC增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料。

試樣1：將鈦鐵礦粉、鋁粉和碳粉按照反應(yīng)后硬質(zhì)相Al2O3-TiC質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為10%，20%，30%，40%的配比稱取，反應(yīng)方程式如式(1)所示。然后稱取余量的鐵粉并加入0.3%的碳，球磨混合均勻后干燥，稱取混合料在Φ100-Ⅱ多功能熱壓爐中實(shí)現(xiàn)合成與燒結(jié)一體化。

FeTiO3+2Al+C→TiC+Al2O3+Fe

(1)

試樣2：將鈦鐵礦粉、鋁粉和碳粉按照式(1)的配比稱取，在700℃燒結(jié)0.5h得到Al2O3-TiC-Fe顆粒。然后按照Al2O3-TiC質(zhì)量分?jǐn)?shù)為20%的配比稱取余量的鐵粉并加入0.3%的碳，球磨混合均勻后干燥，稱取混合料在Φ100-Ⅱ多功能熱壓爐中燒結(jié)。

兩種方法在制備鐵基復(fù)合材料的工藝上都保持一致。在氬氣保護(hù)氣氛下的具體燒結(jié)工藝參數(shù)如下：溫度1100℃，保溫30min，熱壓壓力20MPa。試樣1燒結(jié)后的鐵基復(fù)合材料根據(jù)硬質(zhì)相Al2O3-TiC質(zhì)量分?jǐn)?shù)由低到高的順序分別編號(hào)為1，2，3，4。

燒結(jié)樣品經(jīng)線切割、研磨、拋光制成35mm×4mm×3mm的抗彎試樣備用；采用X射線衍射儀(Cu靶，40kV，30mA，波長(zhǎng)0.154056nm，使用單色器濾波，掃描范圍為10～90°，掃描速率為4(°)/min)測(cè)定產(chǎn)物的物相組成；在帶有能譜儀(EDS)的TESCAN VEGAⅡLMU型掃描電鏡上進(jìn)行組織觀察和分析；抗彎強(qiáng)度在CMT-5105電子萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)上測(cè)定；硬度在HV-50A圖像處理維氏硬度計(jì)上測(cè)量。

2 結(jié)果與討論

2.1 Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的XRD檢測(cè)

圖1為鈦鐵礦原位合成Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的XRD圖譜。由圖1可見(jiàn)，球磨后的物相組成為FeTiO3，Al，C和Fe，沒(méi)有其他相的產(chǎn)生，這說(shuō)明在球磨過(guò)程中粉料之間未發(fā)生明顯的化學(xué)反應(yīng)。經(jīng)過(guò)燒結(jié)以后，通過(guò)XRD物相分析，樣品的組成基本一致，為Al2O3, MgAl2O4, TiC, Fe和Fe3C。隨著增強(qiáng)相的增多，Al2O3, MgAl2O4, TiC和Fe3C這些生成相的衍射峰強(qiáng)度越來(lái)越強(qiáng)。

圖1 鈦鐵礦原位合成Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的XRD圖譜Fig.1 XRD patterns of ferro-matrix composite reinforced by Al2O3-TiC

由燒結(jié)后的合成相可以判斷球磨后的復(fù)合粉在燒結(jié)過(guò)程中發(fā)生了兩種類型的反應(yīng)。第一種類型的反應(yīng)是FeTiO3，Al和C粉反應(yīng)生成Al2O3，MgAl2O4，TiC和Fe。本課題組對(duì)鈦鐵礦鋁熱碳熱還原反應(yīng)進(jìn)行了系統(tǒng)全面的研究，結(jié)果表明FeTiO3，Al和C粉滿足式(1)的配比時(shí)在700℃時(shí)就會(huì)發(fā)生劇烈的放熱反應(yīng)，生成Mg0.36Al2.64O4, TiC和Fe相。具體的反應(yīng)步驟為：

Al(s)→Al(l)

(2)

FeTiO3+2Al(l)→Fe+[Ti]+Al2O3

(3)

[Ti]+C(s)→TiC(s)

(4)

Mg0.36Al2.64O4的生成是因?yàn)槭褂玫拟佽F礦中雜質(zhì)鎂含量很高，在燒結(jié)過(guò)程中這些鎂雜質(zhì)會(huì)和Al2O3結(jié)合形成Mg0.36Al2.64O4相。在后續(xù)的升溫過(guò)程中，Mg0.36Al2.64O4會(huì)析出Al2O3相，出現(xiàn)Al2O3相和MgAl2O4相共存。第二種類型的反應(yīng)為碳在鐵基體的固溶，出現(xiàn)了Fe3C相。在配料的時(shí)候除了按照式(1)的配比稱取FeTiO3，Al和C粉以外，在余量的Fe里配比了0.3%的碳粉，主要有兩個(gè)原因。一方面是因?yàn)樵跓Y(jié)過(guò)程中，碳會(huì)部分地溶解在Fe基體里，從而改變了基體的組織，由不加碳時(shí)的單相鐵素體轉(zhuǎn)變?yōu)榧犹己蟮闹楣怏w，提高了材料的力學(xué)性能；同時(shí)，碳的存在在一定程度上降低了燒結(jié)溫度，有利于材料的燒結(jié)；此外，加碳后，材料的組織為珠光體，有利于后面的熱處理工藝，從而進(jìn)一步改善材料的力學(xué)性能[14]。另一方面是第一類反應(yīng)的順利進(jìn)行是建立在式(1)的配比上，由于碳在Fe里的固溶，造成碳含量的消耗，導(dǎo)致了FeTiO3，Al和C粉不能順利進(jìn)行，所以補(bǔ)充少量的碳粉可保證合成增強(qiáng)相的反應(yīng)能夠順利進(jìn)行。

圖2為在鐵中添加Al2O3-TiC-Fe顆粒合成Al2O3-TiC增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的XRD圖譜。曲線a為鈦鐵礦粉、鋁粉和碳粉球磨后的XRD圖譜，可以看出在球磨過(guò)程中粉料之間未發(fā)生明顯的化學(xué)反應(yīng)。除此之外，曲線a中出現(xiàn)了一個(gè)微弱的TiO2峰，這是因?yàn)殁佽F礦中本身就有微量的TiO2存在。曲線b為700℃燒結(jié)后合成產(chǎn)物的XRD圖譜。可以看出，燒結(jié)產(chǎn)物為Mg0.36Al2.64O4, TiC, Fe和Al3Ti相。具體的反應(yīng)過(guò)程和前面敘述的一致，在700℃會(huì)發(fā)生劇烈的放熱反應(yīng)，生成MgAl2O4, TiC和Fe相。此外，Al3Ti相的出現(xiàn)是鈦鐵礦中存在的TiO2相被鋁還原的產(chǎn)物，這已被很多文獻(xiàn)所證實(shí)[15-17]。

圖2 添加Al2O3-TiC-Fe顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的XRD圖譜Fig.2 XRD patterns of ferro-matrix composite reinforced by adding Al2O3-TiC-Fe particles

曲線c為在鐵中添加Mg0.36Al2.64O4-TiC-Fe顆粒球磨后的XRD圖譜?？梢?jiàn)，除了Mg0.36Al2.64O4，TiC，F(xiàn)e這三個(gè)相以外，出現(xiàn)了Al2O3相，這說(shuō)明在球磨過(guò)程中，由于機(jī)械合金化的影響造成Al2O3相的析出。曲線d為1100℃燒結(jié)以后合成產(chǎn)物的XRD圖譜，可以看出，經(jīng)過(guò)燒結(jié)以后合成產(chǎn)物發(fā)生了一些變化。首先是出現(xiàn)了Ti3O5相。這是含鈦相(TiC/TiCN)在燒結(jié)過(guò)程中被氧化的產(chǎn)物，Ti3O5相的衍射峰強(qiáng)度很微弱，說(shuō)明TiC/TiCN在燒結(jié)過(guò)程中有一定程度的氧化，但是并沒(méi)有完全氧化。文獻(xiàn)報(bào)道[18,19]，在球磨過(guò)程中，顆粒上會(huì)黏附微量的氧；在燒結(jié)過(guò)程中，少量的TiC/TiCN會(huì)被氧化，生成鈦的氧化物，甚至出現(xiàn)TiO2相。本實(shí)驗(yàn)過(guò)程中的氧出自兩個(gè)地方：一個(gè)是在球磨過(guò)程中可能會(huì)黏附微量的氧。球磨是在酒精介質(zhì)中，可以杜絕絕大部分的氧氣，然后在真空干燥箱中進(jìn)行干燥，所以在這個(gè)過(guò)程中可能會(huì)黏附少量的氧。另一個(gè)是燒結(jié)過(guò)程中所使用氬氣的純度不是非常高帶進(jìn)了一些氧氣，造成燒結(jié)過(guò)程中TiC/TiCN硬質(zhì)相的氧化。其次是出現(xiàn)了Fe3C相，這是混料中的碳在燒結(jié)過(guò)程中產(chǎn)生的。

對(duì)比原位合成增強(qiáng)相和添加增強(qiáng)相這兩種方式制備鐵基復(fù)合材料的XRD圖譜, 可以看出添加增強(qiáng)相在制備材料的過(guò)程中TiC硬質(zhì)相會(huì)發(fā)生一定程度的氧化，生成鈦的中間氧化物，而原位合成工藝不會(huì)受到這種影響。

2.2 Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的組織

圖3為鈦鐵礦原位合成Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的宏觀背散射組織照片。其中亮的部分是鐵基體，暗的部分為Al2O3-TiC增強(qiáng)相，由于放大倍數(shù)較低，所以Al2O3和TiC的襯度并不明顯。由圖3可見(jiàn)，當(dāng)增強(qiáng)相含量為10%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)時(shí)，鐵相的組織以粗大的塊狀和條狀連續(xù)分布，增強(qiáng)相分布在條狀的基體之間；隨著增強(qiáng)相含量的增加，組織中的塊狀和條狀逐漸變小變細(xì)，到增強(qiáng)相含量為30%時(shí)，條狀的基體越來(lái)越少，更多以細(xì)小的塊狀出現(xiàn)，基體的連續(xù)分布狀態(tài)被增強(qiáng)相割裂；當(dāng)增強(qiáng)相含量達(dá)到40%時(shí)，條狀組織基本消失，基體和增強(qiáng)相都以細(xì)小的塊狀彌散分布。

圖4為鈦鐵礦原位合成Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的背散射顯微組織照片。其中白色的部分是鐵基體，灰色的部分為TiC增強(qiáng)相，黑色的部分為Al2O3增強(qiáng)相。Al2O3和TiC交錯(cuò)分布在一起，沒(méi)有明顯的規(guī)律。在Al2O3-TiC顆粒中分布了極少量的鐵，說(shuō)明原位合成的大多數(shù)鐵在燒結(jié)過(guò)程中都已溶解到鐵基體中。

圖3 鈦鐵礦原位合成不同含量Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的SEM宏觀組織照片 (a)10%；(b)20%；(c)30%；(d)40%Fig.3 SEM backscattered electron macrographs of ferro-matrix composite reinforced by Al2O3-TiC (a)10%；(b)20%；(c)30%；(d)40%

圖4 鈦鐵礦原位合成Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的背散射顯微組織照片F(xiàn)ig.4 SEM backscattered electron micrographs of ferro-matrix composite reinforced by Al2O3-TiC

圖5為Al2O3-TiC增強(qiáng)相含量為20%時(shí)原位合成和添加合成的復(fù)合材料組織對(duì)比照片?？梢钥闯觯苽浞绞降牟煌斐闪私M織分布的不同。原位合成的鐵基復(fù)合材料中鐵基體以條狀分布為主，而添加合成的材料中鐵基體以不規(guī)則的塊狀分布為主，整體分布較原位合成要均勻一點(diǎn)。由上述合成機(jī)理來(lái)看，添加合成過(guò)程中沒(méi)有大的化學(xué)反應(yīng)發(fā)生，雖然有一些硬質(zhì)相(TiC)氧化反應(yīng)的發(fā)生，但這些反應(yīng)都比較緩慢和輕微，對(duì)組織的分布沒(méi)有太大的影響，所以組織分布較均勻。原位合成過(guò)程中，在700℃時(shí)會(huì)發(fā)生一個(gè)劇烈的放熱反應(yīng)，生成Mg0.36Al2.64O4, TiC和Fe相，這個(gè)反應(yīng)所釋放出來(lái)的巨大熱量可能是造成組織呈塊條狀分布的主要原因。

圖5 增強(qiáng)相含量為20%的復(fù)合材料的SEM組織照片對(duì)比 (a)原位合成；(b)添加合成Fig.5 SEM micrographs comparison of composites with 20% reinforcing phase (a)in -situ synthesis;(b)adding synthesis

2.3 Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的性能

圖6為燒結(jié)后鈦鐵礦原位合成Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的力學(xué)性能，具體數(shù)據(jù)如表2所示。由圖6可見(jiàn)，隨著增強(qiáng)相含量的變化，材料的抗彎強(qiáng)度和維氏硬度發(fā)生顯著變化。材料的抗彎強(qiáng)度隨著增強(qiáng)相含量的增加逐漸降低，當(dāng)增強(qiáng)相含量為10%時(shí)，材料的抗彎強(qiáng)度最高，為1054MPa。由圖3可知隨著增強(qiáng)相含量的增加，基體組織的連續(xù)分布逐漸被增強(qiáng)相分割，導(dǎo)致基體分布的連續(xù)性越來(lái)越弱，這樣就削弱了基體Fe相對(duì)材料抗彎強(qiáng)度的貢獻(xiàn)，從而導(dǎo)致材料的抗彎強(qiáng)度越來(lái)越低。當(dāng)增強(qiáng)相含量為30%時(shí)，材料的抗彎強(qiáng)度急劇下降，這也說(shuō)明當(dāng)增強(qiáng)相達(dá)到30%時(shí)，基體組織基本上被增強(qiáng)相割裂，材料的斷裂以增強(qiáng)相的脆性斷裂為主。材料的硬度隨著增強(qiáng)相含量的增加逐漸升高，當(dāng)增強(qiáng)相為40%時(shí)，材料的硬度最佳，達(dá)到HV738。在同一工藝條件下，增強(qiáng)相含量對(duì)材料的硬度具有明顯的影響，這與增強(qiáng)相本身的高硬度有很大的關(guān)系。綜上所述，鈦鐵礦原位合成Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料隨增強(qiáng)相含量的增加，抗彎強(qiáng)度逐漸降低，硬度逐漸升高。當(dāng)增強(qiáng)相含量為20%時(shí)，材料的綜合力學(xué)性能最佳，抗彎強(qiáng)度為937MPa，維氏硬度為532。

圖6 鈦鐵礦原位合成Al2O3-TiC顆粒增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的力學(xué)性能Fig.6 The mechanical properties of ferro-matrix composite reinforced by Al2O3-TiC

MassfractionofAl2O3?TiC/%Flexuralstrength/MPaVickershardness101054353209375323052369040468738

添加Al2O3-TiC-Fe顆粒合成的鐵基復(fù)合材料的維氏硬度和抗彎強(qiáng)度分別為498和932MPa。與原位合成的材料相比，抗彎強(qiáng)度未發(fā)生大的變化，而硬度明顯要稍低一點(diǎn)，這與少量的硬質(zhì)相TiC被氧化有很大的關(guān)系。

總體來(lái)看，兩種不同方式制備的鐵基復(fù)合材料都具有優(yōu)良的力學(xué)性能。但原位合成技術(shù)工藝簡(jiǎn)單，性能優(yōu)良，相比較而言更有潛力和發(fā)展前途。

3 結(jié)論

(1)利用鈦鐵礦，通過(guò)原位合成和添加合成都成功制備出了Al2O3-TiC增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料。

(2)XRD結(jié)果顯示，利用鈦鐵礦合成的鐵基復(fù)合材料的增強(qiáng)相為Al2O3, MgAl2O4, TiC和Fe相。在合成過(guò)程中，添加合成工藝會(huì)發(fā)生一些硬質(zhì)相TiC被氧化的現(xiàn)象，而原位合成的硬質(zhì)相沒(méi)有被氧化的跡象。

(3)鈦鐵礦原位合成Al2O3-TiC增強(qiáng)的鐵基復(fù)合材料的基體組織呈粗大的塊條狀分布；隨著增強(qiáng)相含量的增加，組織中的塊狀和條狀逐漸變小變細(xì)，基體的連續(xù)分布狀態(tài)被增強(qiáng)相逐漸割裂。而添加合成材料中的增強(qiáng)相則均勻分布在基體上。

(4)制備的Al2O3-TiC增強(qiáng)鐵基復(fù)合材料的性能比較優(yōu)良。原位合成材料的最佳綜合力學(xué)性能為抗彎強(qiáng)度937MPa，維氏硬度532；添加合成的鐵基復(fù)合材料的維氏硬度和抗彎強(qiáng)度分別為498和932MPa。

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Al2O3-TiC Reinforced Ferro-matrix CompositebyIn-situSynthesis from Ilmenite

LIU Sheng-ming,TANG Ai-tao,CHEN Min,ZHAO Zi-peng

(College of Materials Science and Engineering, Chongqing University,Chongqing 400044，China)

Al2O3-TiC particles reinforced ferro-matrix composite were successfully prepared byin-situsynthesis from ilmenite. The effects ofin-situsynthesis and adding synthesis on microstructures and properties were analyzed by using XRD, SEM and mechanical testing methods. The results show that the reinforcing phases of the synthesis ferro-matrix composite comprise of Al2O3, MgAl2O4, TiC and Fe. Some of the TiC phases are oxidized during the synthesis process. The iron matrix ofin-situsynthetic composite is distributed as thick block strip and the iron matrix of adding synthetic composite is in a uniform distribution. The properties of synthetic material are excellent. The optimal flexural strength and Vickers hardness are 937MPa and 532, respectively.

ferro-matrix composite;ilmenite;Al2O3-TiC;microstructure;property

10.11868/j.issn.1001-4381.2015.01.004

TB331

A

1001-4381(2015)01-0018-06

國(guó)家高技術(shù)研究發(fā)展計(jì)劃(863計(jì)劃)項(xiàng)目(2008AA031101)；重慶大學(xué)研究生創(chuàng)新基金(CDJXS10131161)

2013-04-09;

2014-07-22

湯愛(ài)濤(1963-)，女，教授，博士，從事鎂合金、復(fù)合材料的研究，聯(lián)系地址：重慶市重慶大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院(400044)，E-mail:tat@cqu.edu.cn