(廣州恒運(yùn)電廠(chǎng),廣東 廣州 510730)
恒運(yùn)電廠(chǎng)2×300MW發(fā)電機(jī)組自2008年起投運(yùn),是達(dá)到亞臨界壓力的回?zé)崾饺济簷C(jī)組,單臺(tái)機(jī)組中,給水泵系統(tǒng)由1臺(tái)電動(dòng)給水泵、2臺(tái)汽動(dòng)給水泵作為升壓設(shè)備。由于經(jīng)濟(jì)性原因,發(fā)電機(jī)組日常運(yùn)行時(shí),只啟用2臺(tái)汽動(dòng)給水泵,電動(dòng)給水泵作備用。汽動(dòng)給水泵分為汽泵主泵與汽泵前置泵,分別布置。汽泵主泵由小汽機(jī)提供動(dòng)力,汽泵前置泵則由電動(dòng)機(jī)提供動(dòng)力。汽泵前置泵是上海電力修造廠(chǎng)生產(chǎn)的,型號(hào)為FA1D56型,該型號(hào)汽泵前置泵的軸承曾多次發(fā)生事故。其中2013年11月的燒軸承事故最為嚴(yán)重,需要對(duì)整泵進(jìn)行緊急解體搶修。事后,對(duì)次事故進(jìn)行分析,制定了有效措施,防止同類(lèi)事故再次發(fā)生。另外,隨著電網(wǎng)調(diào)度對(duì)發(fā)電機(jī)組參與調(diào)峰的能力要求越來(lái)越高,甚至承擔(dān)基本負(fù)荷的大容量機(jī)組也需要參與調(diào)峰運(yùn)行或降負(fù)荷運(yùn)行,必須保證電站泵組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。下面以2013年11月的燒軸承事故為例展開(kāi)分析。
2013年11月09日凌晨,運(yùn)行人員巡檢發(fā)現(xiàn),其中一臺(tái)汽泵前置泵自由端的軸承箱發(fā)熱嚴(yán)重,伴有較大振動(dòng)與異響,需要緊急停泵。解體檢查后,發(fā)現(xiàn)自由端軸承燒壞,損壞嚴(yán)重,如圖1、圖2所示。經(jīng)過(guò)3天的緊急搶修后,重新投入運(yùn)行。
圖1燒壞的自由端軸承座
圖2燒壞的自由端軸承
FA1D56型汽泵前置泵,為水平中分式,單級(jí)雙吸泵。傳動(dòng)端為徑向滾柱軸承,型號(hào)N315。自由端為兩個(gè)圓錐滾柱背靠背安裝,型號(hào)30314,具體結(jié)構(gòu)如圖3所示。軸承潤(rùn)滑方式為油浴潤(rùn)滑,外加骨架油封,形成密閉的型腔。軸承箱外接冷卻水對(duì)箱體進(jìn)行冷卻。該泵只配有軸承溫度探頭,當(dāng)溫度達(dá)到80°C報(bào)警,且沒(méi)有停泵保護(hù)裝置。
圖3 FA1D56型汽泵前置泵自由端結(jié)構(gòu)
根據(jù)設(shè)備歷史趨勢(shì)記錄,自由端軸承溫度在2013年11月08日晚9點(diǎn),軸承溫度開(kāi)始有緩慢的上升,當(dāng)時(shí)溫度為52°C,到次日凌晨2點(diǎn),在短短10多分鐘內(nèi)溫度從原來(lái)的65°C飆升到322°C,然后保持不變。如圖4曲線(xiàn)上升線(xiàn)所示。
圖4汽泵前置泵運(yùn)行記錄
檢修后,機(jī)修專(zhuān)業(yè)對(duì)事故的現(xiàn)象及原因進(jìn)行了仔細(xì)的研究與分析:
(1)根據(jù)工作票記錄,自2011年#9機(jī)大修后,該泵運(yùn)行的狀態(tài)一直平穩(wěn)。在運(yùn)行過(guò)程中,溫度、振動(dòng)都處在正常水平,可排除安裝,或軸承選型誘發(fā)的軸承發(fā)熱的原因。
(2)根據(jù)廠(chǎng)家的結(jié)構(gòu)圖可知,自由端軸承箱內(nèi)的配合間隙有三,轉(zhuǎn)軸與軸承內(nèi)孔的配合、軸承箱與軸承外圈的配合、軸承的軸向游隙。根據(jù)解體情況,沒(méi)有發(fā)現(xiàn)部件與配合間隙的異常,可以排除配合松動(dòng)是誘發(fā)的軸承發(fā)熱的原因。
(3)由于軸承的潤(rùn)滑方式為油浴潤(rùn)滑,無(wú)外接潤(rùn)滑油泵,日常有專(zhuān)人負(fù)責(zé)加油,油品、油質(zhì)均有保障。另外,檢修過(guò)程中,也對(duì)軸承箱的冷卻腔進(jìn)行水壓試驗(yàn),無(wú)掉壓現(xiàn)象。所以軸承室混入雜質(zhì)和油質(zhì)變壞,導(dǎo)致軸承發(fā)熱可能性不大。
(4)解體時(shí),發(fā)現(xiàn)自由端軸套有較深的凹槽,如圖5所示。該軸套作用為:一是,為軸承的軸向位置定位;為保護(hù)轉(zhuǎn)軸,代替其與骨架油封作動(dòng)靜摩擦,二是,形成潤(rùn)滑油的密封腔。當(dāng)軸套光滑的表面被磨損,乃至出現(xiàn)凹槽,骨架油封對(duì)軸套的緊力會(huì)不斷減少,唇口線(xiàn)比壓不斷下降,密封性能亦不斷減弱。根據(jù)文獻(xiàn)[1],油封密封的設(shè)計(jì),骨架油封的過(guò)盈量公差值,如表1所示。
圖5解體后發(fā)現(xiàn)軸套有磨損凹槽
表1骨架油封的過(guò)盈量公差
經(jīng)過(guò)測(cè)量,軸套原本直徑為85 mm,磨損處的直徑只有84.2 mm。根據(jù)線(xiàn)速度v=2πrf,電機(jī)轉(zhuǎn)速為1500 r/min,v=13.345m/s,屬于高轉(zhuǎn)速。按照油封過(guò)盈公差表,油封的唇口直徑d=d0=85 mm。骨架油封與軸套之間有空隙,運(yùn)行中潤(rùn)滑油容易泄漏。若軸承箱內(nèi)的潤(rùn)滑油不斷泄漏,軸承產(chǎn)生的熱量超過(guò)潤(rùn)滑油能冷卻的熱量時(shí),軸承溫度會(huì)不斷上升,乃至燒壞。這個(gè)推論比較符合設(shè)備記錄的溫度趨勢(shì),所以因?yàn)楣羌苡头馀c軸套密封能力的下降導(dǎo)致漏油,使軸承燒壞的可能性比較大。
但軸套為什么會(huì)被磨損,而骨架油封完好?根據(jù)廠(chǎng)家上海電力修造廠(chǎng)的資料FA1D56型汽泵前置的軸套,材料為1Cr17Ni2。雖然不知道該軸套的具體熱處理工藝。但根據(jù)文獻(xiàn)[2]可知,其淬火溫度980~1 050°C,油冷或空冷,硬度為44~51 HRC;回火溫度為275~300°C,硬度≥40 HRC;回火溫度為560~605°C,硬度為26~34 HRC。而根據(jù)文獻(xiàn)[3],丁腈橡膠的硬度為80~95 HS,約為59~67 HRC??赏茢嗄承┣闆r下,丁腈橡膠的硬度比1Cr17Ni2要高,并經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期摩擦后,軸套自然會(huì)被磨出凹槽。
綜上分析,針對(duì)具體情況做出了相應(yīng)的改進(jìn)及預(yù)防措施,具體如下:
(1)加油時(shí),必須用帶有細(xì)密濾網(wǎng)的漏斗進(jìn)行加油,防止異物及污染物進(jìn)入軸承室。
(2)由于軸套是由原廠(chǎng)家供應(yīng)的,更改材質(zhì)涉及問(wèn)題比較多。而骨架油封是外購(gòu)的,可以自主選擇硬度較低的材料,例如氟橡膠或硅橡膠等硬度較低的材料。
(3)增加測(cè)量振動(dòng)的速度值探頭,因?yàn)槟壳爸慌溆袦囟葴y(cè)量探頭,軸承運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的反應(yīng)顯示有相當(dāng)大的滯后性,無(wú)法對(duì)設(shè)備進(jìn)行良好的狀態(tài)監(jiān)測(cè)和預(yù)測(cè)。增加速度值探頭,可以更好地檢測(cè)和診斷設(shè)備狀況。若從節(jié)約成本的角度考慮,也可使用移動(dòng)式振動(dòng)測(cè)量?jī)x,對(duì)設(shè)備實(shí)施定人、定時(shí)、定位的檢測(cè)。雖然精度上會(huì)有相對(duì)大的誤差,但也滿(mǎn)足對(duì)設(shè)備狀況進(jìn)行檢測(cè)和診斷的要求。
后來(lái)經(jīng)綜合考慮,決定采納改進(jìn)建議的第一、第二條,該泵穩(wěn)定運(yùn)行至今,期間沒(méi)有再發(fā)生同類(lèi)事件。而據(jù)運(yùn)行加油班的同事反映,定期外加補(bǔ)油的量也減少了,證明措施切實(shí)有效。
檢修工作永遠(yuǎn)會(huì)遇上新的問(wèn)題,例如不會(huì)想到丁腈橡膠的硬度會(huì)大于某些不銹鋼的硬度。這需要置身其中的我們,多觀察,多思考,多總結(jié),不斷積累,為遠(yuǎn)大的電力事業(yè)畫(huà)出屬于自己的一筆印跡。
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