楊 泰

(晉城煤業(yè)集團 寺河煤礦，山西 晉城 048019)

煤礦生產掘進過程中，巷道交叉現象比較常見，與此同時，巷道交叉點受兩次乃至多次采掘影響，應力重新分布，易造成應力集中。因此，如何加強巷道交叉點的支護是困擾很多礦井的難題［1］.

寺河煤礦二號井設計生產能力180 萬t/年，現主采9#和15#煤層，是晉城煤業(yè)集團的主力礦井之一。在9#煤層開采過程中，根據采掘規(guī)劃的要求，九四盤區(qū)大巷與94311 工作面的巷道有多處十字交叉，出現了兩幫破碎，頂板下沉等現象，尤其是94101 西巷，為盤區(qū)膠帶大巷，擔負著運輸和行人的任務，兩幫收縮量達到了900 mm，頂板下沉量達到了600 mm，嚴重影響了行人和運輸，不得不進行擴幫臥底，增加了巷道的維護成本。為了保證巷道的正常使用，減少巷道的維護費用，必須采取一定的技術手段對交叉點巷道進行強化支護，避免多次返修。

1 工程概況

九四盤區(qū)位于寺河煤礦二號井井田西翼，為9#煤層主采盤區(qū)，94101 西巷、94102 西巷、94103 西巷分別為盤區(qū)行人運輸(進風)大巷、回風大巷、材料運輸大巷。該區(qū)域煤層厚度在0.8 ～1.7 m，為典型的薄煤層，其中頂板為厚度5.3 m 的粉砂巖，底板2.6 m為泥巖和細砂巖混層。掘進過程中，掘取部分直接底，保障斷面的高度。

其中，3 條大巷均與94222 巷、94223 巷不同層的交叉，94102 西巷與94222 巷、94223 巷空間十字交叉，94101 西巷與94222 巷、94223 巷十字交叉，94103西巷與94222 巷、94223 巷T 字交叉。本文重點研究94101 西巷與94222 巷的十字交叉點，試驗區(qū)域見圖1.

2 原支護形式下巷道破壞特征

2.1 原支護設計

94101 巷與94222 巷交叉位置掘進尺寸為寬4.8 m，高2.4 m，掘進斷面積為11.52 m2. 巷道支護設計示意圖見圖2，具體支護設計如下:

1)錨桿。頂部和幫部均采用d20 mm，長度為2 m的左旋無縱筋螺紋鋼筋，桿尾螺紋為M22. 頂板錨桿都垂直頂板安設，頂板角錨桿與垂線夾角不得超過10°安設;間排距1 000 mm×1 200 mm，每排5 根，平行布置;幫部間排距900 mm×1 200 mm，每排3 根錨桿，平行布置;預應力不得小于80 kN.

圖1 九四盤區(qū)大巷與回采巷道交叉示意圖

2)鋼筋托梁。頂部采用d12 mm 的鋼筋焊接而成，規(guī)格為SB－12－100－3700－4，長×寬=3 700 mm×1 00 mm，長度3 700 mm.幫部采用d12 mm 的鋼筋焊接而成，規(guī)格為SB－12－100－1000－2，長×寬=1 700 mm×100 mm.

3)錨索。采用d15.24 mm，長度為5.3 m 的高強度低松弛鋼絞線錨索，間排距2 000 mm×3 600 mm，每排2 根，平行布置，預緊力不得小于150 kN.

4)金屬(塑料)網。頂板遇破碎地點掛4 600 mm×1 200 mm 金屬網。幫部采用3 800 mm ×1 100 mm塑料網。

2.2 巷道破壞特征

94101 西巷掘進初期，受煤層厚度及頂底板巖性的影響，出現了輕微的兩幫煤體破碎現象，94222 巷與94101 西巷貫通后，兩幫破碎程度進一步加深;待94311 工作面回采后，94101 西巷運輸量的加大，對巷道有一定的載荷沖擊，巷道變形進一步加劇，主要的破壞特征表現為:

1)兩幫煤體沿煤層的頂板和底板的交叉處鼓出，煤體破碎，兩幫最大收縮量達到801 mm，局部錨桿可輕松拔出，失去承載能力。

2)頂板出現離層，大面積破碎，并出現頂板下沉，最大下沉量達到489 mm.

圖2 原巷道交叉位置支護設計示意圖

3 支護方案設計

相關研究表明，巷幫是頂板的有效支撐體，處于十字交叉兩條巷道，其支承壓力區(qū)和頂板的卸載區(qū)會產生疊加效應，由于巷道交叉而形成的三角區(qū)域易發(fā)生應力集中［2－3］.因此，支護設計的重點是頂底板與巷幫的交叉處，配合架棚支護防止巷道的變形，同時采用注漿錨桿進行注漿加固，提高圍巖的完整性和整體性。

3.1 架棚支護

本次加強支護是在巷道返修的基礎上，先對巷道進行“擴幫拉底”，使其恢復成原有的巷道設計尺寸，然后采用π 型鋼梁配合單體柱的架棚支護方式，一梁三柱，其中膠帶兩側的單體柱間距2 000 mm，膠帶右側兩單體柱間距1 500 mm，排距均為1 000 mm，具體的支護形式見圖3.

圖3 架棚支護示意圖

3.2 注漿加固

本次注漿加固是利用注漿錨桿對煤壁兩幫及底角進行補強，其中兩幫注漿錨桿采用型號為d25－5的中空注漿錨桿，長度2 000 mm，間距1 000 mm，上距頂板800 mm，垂直于煤壁鉆進，鉆孔深度3 000 mm.底角錨桿采用型號為d32－6 的中空注漿錨桿，長度4 000 mm，間距1 000 mm，沿底角下扎45°鉆進，鉆孔深度5 000 mm. 注漿錨桿布置示意圖見圖4.

巷道注漿加固中注漿材料的選擇是關鍵。十字交叉巷道表層圍巖破碎，深層由于煤體的擠出而形成空洞，因此，需要高強度快凝材料以抑制巷道的繼續(xù)變形。借鑒15#煤層大巷注漿加固的經驗，本試驗段采用晉煤研究院生產的聯(lián)邦加固一號材料。該材料是以無機礦粉為主的地質聚合物注漿材料，是雙液注漿材料，兩種漿液在混合前6 h 時內不凝固、不泌水、不沉淀，混合后凝結時間為3 ～10 min，1 ～8 h的強度能達到8 ～15 MPa，不同水灰比養(yǎng)護時間下的抗壓強度見表1.

圖4 注漿錨桿注漿示意圖

表1 聯(lián)邦加固注漿材料(雙液)抗壓強度對比表

4 試驗效果分析

4.1 監(jiān)測方法

在94101 西巷與94222 巷十字交叉的位置(距交叉口0.5 m 處)，試驗注漿及架棚支護區(qū)域布置了4組測站，采用“十”字布點法，觀測兩幫及頂底板的位移量。同時，在94101 西巷與94223 巷十字交叉的位置(距交叉口0.5 m 處)，布置了4 組測點作為對比測站，觀測周期為30 天。

4.2 數據分析

每2 ～3 天觀測一次，將其中兩組的數據整理成圖見圖5，6.

圖5 對比測站巷道表面位移變化圖

圖6 試驗段巷道表面位移變化圖

由圖5，6 可以看出，對比巷道區(qū)域，巷道兩幫及頂底板變形速率較快，變形持續(xù)時間長，巷道兩幫最大變形量達801 mm，頂底板移近量達到489 mm;而進行注漿加固和架棚支護的試驗巷道區(qū)域，巷道變形速率明顯減緩，且在15 天內巷道變形趨于穩(wěn)定，巷道兩幫收縮量控制在50 mm 之內，頂底板下沉量在30 mm 之內，安全可控，支護效果顯著。

5 結 論

1)通過對寺河煤礦二號井九四盤區(qū)十字交叉巷道調研，分析十字交叉巷空間位置關系及巷道的破壞特征。

2)針對十字交叉巷的破壞特征，制定了架棚二次支護配合注漿錨桿注漿加固的支護方案，并在試驗巷道區(qū)域進行了工業(yè)性試驗。

3)巷道表面位移監(jiān)測表明，架棚二次支護配合注漿錨桿注漿加固的支護方案，效果明顯，巷道變形均控制在允許范圍內，保障了巷道的正常使用。

［1］ 單仁亮，孔祥松，李 斌，等.大斷面直墻半圓拱巷道支護設計與優(yōu)化［J］.中國礦業(yè)，2014(1):87.

［2］ 王引群.厚煤層十字交叉巷道支護技術研究［J］.山西煤炭，2011(12):48－49.

［3］ 劉海瑞，李金剛.礦用U 型鋼棚+砌碹支護在交叉巷道中的應用［J］.陜西煤炭，2015(4):129－131.