羅霞光

（山鋼股份萊蕪分公司技術(shù)中心，山東萊蕪 271105）

試驗(yàn)研究

高爐爐缸死焦堆水模試驗(yàn)及分析

羅霞光

（山鋼股份萊蕪分公司技術(shù)中心，山東萊蕪 271105）

模擬高爐爐缸死焦堆情況，設(shè)計(jì)模型參數(shù)進(jìn)行水模試驗(yàn)，研究死焦堆改變對(duì)爐缸流場(chǎng)的影響。結(jié)果表明：死焦堆體積減小，壁面處的環(huán)流將會(huì)減弱，對(duì)降低爐缸壁面的沖刷侵蝕十分有利；增加死焦堆孔隙度，即保持較好的焦炭熱強(qiáng)度有利于降低爐缸環(huán)流，延長(zhǎng)爐缸壽命；爐底無(wú)焦空間層高度高增加，即死焦堆浮起高度增加，利于減少壁面流速，延長(zhǎng)爐缸壽命。關(guān)鍵詞：高爐；爐缸；死焦堆；水模試驗(yàn)；爐缸流場(chǎng)

1 前言

近年來(lái)萊鋼部分高爐異常侵蝕嚴(yán)重，導(dǎo)致高爐壽命縮短，造成較大的經(jīng)濟(jì)損失。綜合萊鋼3#～6#高爐爐缸爐底破損調(diào)查，發(fā)現(xiàn)在二段冷卻壁部位炭磚侵蝕嚴(yán)重，形成較為典型的象腳狀侵蝕。為找到其破損機(jī)理，特對(duì)爐缸死焦堆進(jìn)行了水模試驗(yàn)，研究死焦堆對(duì)渣鐵流動(dòng)的影響。本研究采用水模型的方法來(lái)分析不同情況下、瞬態(tài)排放過(guò)程中渣鐵的流動(dòng)方式，為減少渣鐵流動(dòng)對(duì)高爐內(nèi)襯侵蝕和高爐爐型設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。

2 試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)

以萊鋼1座高爐為研究對(duì)象，根據(jù)相似原理建立爐缸爐底鐵水流動(dòng)模擬試驗(yàn)裝置，然后在不同條件下進(jìn)行排放過(guò)程爐缸內(nèi)的鐵水流速測(cè)定試驗(yàn)，研究死鐵層深度、鐵口直徑、死焦堆孔隙度、死焦堆位置等參數(shù)對(duì)鐵水流動(dòng)的影響。

2.1 試驗(yàn)原理

高爐爐缸爐底內(nèi)流體流動(dòng)較為復(fù)雜，鐵水受到重力、慣性力及黏性力的作用，本試驗(yàn)采用佛羅德準(zhǔn)數(shù)（Fr）相似來(lái)組織試驗(yàn)［1-3］。首先確定尺寸因子λ（λ=lm/lr），要求雷諾數(shù)Re＞［1×104，105］，即Re處于第二自?；瘏^(qū)，這時(shí)流動(dòng)湍流程度不受Re影響：

其中：m代表模型；r代表原型；l為原型特征長(zhǎng)度，m；v為原型中液體流動(dòng)的特征速度，m/s；λ為比例因子；ρ為鐵水密度，kg/m3；Q為鐵水質(zhì)量流量，kg/s；μ為鐵水黏度，Pa·s。

通過(guò)以上相似準(zhǔn)數(shù)的建立，確定模型參數(shù)，模型尺寸如表1所示。圖1是測(cè)速試驗(yàn)裝置示意圖。

表1 實(shí)際高爐和試驗(yàn)?zāi)Ｐ统叽?/p>

圖1 測(cè)速試驗(yàn)裝置

2.2 試驗(yàn)方法

測(cè)速采用三維多普勒測(cè)速儀（即LDV）。三維多普勒測(cè)速儀主要包括激光器、光分離系統(tǒng)、五光束光纖探頭、光電接收器（PDM1000）、信號(hào)處理器（FSA3500）、三維坐標(biāo)架和主控計(jì)算機(jī)。由于激光測(cè)速儀的測(cè)量深度要求和圓柱容器的原因，測(cè)流速的面主要在爐缸壁面和死焦堆之間平行于爐缸壁面的豎直面。為了研究爐缸壁面與死焦堆間的無(wú)焦空間對(duì)渣鐵流動(dòng)的影響，本試驗(yàn)制作了兩種大小的死焦堆，直徑分別為510 mm和350 mm。當(dāng)死焦堆直徑為510 mm時(shí)，測(cè)速位置在距壁面5 mm處；死焦堆直徑為350 mm時(shí)，測(cè)速位置在距器壁面45 mm處。

2.3 測(cè)量步驟

1）測(cè)定死焦堆的孔隙度，然后把死焦堆放到模型容器內(nèi)。

2）向試驗(yàn)裝置注水，調(diào)整入口和出口流量，使水的流動(dòng)處于穩(wěn)態(tài)。

3）打開(kāi)激光多普勒測(cè)速儀，調(diào)整測(cè)量位置。

4）開(kāi)始測(cè)量液體流速（測(cè)量過(guò)程激光測(cè)速儀自動(dòng)完成）。

5）試驗(yàn)結(jié)束后處理激光測(cè)速儀測(cè)量的數(shù)據(jù)，繪制流場(chǎng)圖。

3 試驗(yàn)結(jié)果

3.1 死焦堆沉浮的影響

當(dāng)死焦堆高度為200 mm，孔隙度為0.4，死鐵層深度為130 mm，液面高度為300 mm，鐵口長(zhǎng)度為90 mm，鐵口直徑為10 mm，鐵口角度為10°，此時(shí)死焦堆進(jìn)入液體的液面高度為20 mm。對(duì)比3種不同的試驗(yàn)條件：1）死焦堆在整個(gè)出鐵過(guò)程完全沉坐；2）死焦堆在整個(gè)出鐵過(guò)程完全浮起（此時(shí)死焦堆進(jìn)入液體的液面高度為20 mm）；3）進(jìn)行死焦堆不同浸入深度的試驗(yàn)。

對(duì)比完全沉坐和完全浮起的曲線（見(jiàn)圖2）可以看到：

1）在相同的排放時(shí)間內(nèi)，死焦堆完全浮起時(shí)累計(jì)排放的液體總量高于完全沉坐的情況。主要原因是，在爐缸液面條件相同的試驗(yàn)條件下，對(duì)于完全浮起時(shí)，其爐缸內(nèi)的液體總量高于完全沉坐的液體總量，即完全浮起時(shí)能夠供排放的液體總量高于完全沉坐時(shí)的液體總量。

2）隨著排放過(guò)程的進(jìn)行，在相同的排放周期內(nèi)，完全浮起時(shí)的排放速率要高于完全沉坐的排放速率，主要原因是：死焦堆完全浮起時(shí)，假設(shè)死焦堆靜止不動(dòng)，隨著排放過(guò)程的進(jìn)行，液面應(yīng)該不斷下降，但是死焦堆是隨著排放過(guò)程的進(jìn)行不斷下降的，死焦堆下降時(shí)將底部的無(wú)焦空間的液體排開(kāi)，抵消了由于排放造成的液面迅速下降現(xiàn)象，彌補(bǔ)了由于排放造成的促使液體排放的壓差的減小。

圖2 累計(jì)排放液體的體積隨排放時(shí)間的變化

對(duì)比不同的死焦堆浸入深度也可以發(fā)現(xiàn)，死焦堆浸入水中的深度越大，其累計(jì)的排放液體體積總量越大。這是因?yàn)椋澜苟堰M(jìn)入水中的深度大，在排放過(guò)程中，能夠排開(kāi)的位于無(wú)焦空間的液體越多，累計(jì)排放總量也就越大。

3.2 爐缸內(nèi)總的液體體積相同

試驗(yàn)中，主要考慮當(dāng)爐缸中總的液體體積一定時(shí)，即整個(gè)爐缸所含的液體體積相等，進(jìn)行了3種不同條件的試驗(yàn)：1）死焦堆在整個(gè)出鐵過(guò)程完全沉坐；2）死焦堆在整個(gè)出鐵過(guò)程完全浮起；3）死焦堆在整個(gè)出鐵過(guò)程先沉坐后浮起，即死鐵層浮起時(shí)浸入水中的深度大于死鐵層的深度，在排放末期，由于死鐵層深度不足以使死焦堆上浮，死焦堆將經(jīng)歷沉坐的階段。試驗(yàn)結(jié)果如圖3所示。

圖3 爐缸液體總體積相同時(shí)的液面變化情況

從試驗(yàn)結(jié)果可以看出：

1）當(dāng)死焦堆完全沉坐時(shí)，其液面下降速度最快，在相同的鐵口直徑條件下，說(shuō)明完全沉坐時(shí)液體的排放速度最大。這主要是因?yàn)?，在試?yàn)條件下，爐缸內(nèi)總的液體體積相等，當(dāng)死焦堆完全沉坐時(shí)，排開(kāi)的無(wú)焦空間里的液體體積最大，致使液面最高，鐵口處的壓力最大，液體將以較大的速度排出，液面下降很快。

2）當(dāng)死焦堆完全沉坐時(shí)，累計(jì)的排放液體總體積最大，且出鐵時(shí)間最短。

3.3 爐缸內(nèi)死鐵層以上的液體體積相同

在本次試驗(yàn)中，主要考慮當(dāng)死焦堆的底部低于鐵口平面時(shí)，不管死焦堆處于何種狀態(tài)，鐵口以上的液體體積和高度均相等，且鐵口以上液體的高度恒為130 mm，即爐缸內(nèi)的液面高度恒為260 mm。試驗(yàn)?zāi)康氖悄M和分析實(shí)際高爐每次的出鐵量基本相等的情況。試驗(yàn)結(jié)果如圖4所示。

從試驗(yàn)結(jié)果可以看出，當(dāng)死焦堆完全浮起時(shí)，其液體排放速度最快，在相同的鐵口直徑條件下，說(shuō)明完全浮起時(shí)液體的排放速度最大。這主要是因?yàn)椋涸谠囼?yàn)條件下，鐵口以上的液體體積和高度均相等，且死焦堆的底部位于鐵口平面以下。當(dāng)死焦堆完全沉坐時(shí)，鐵口水平面至液面頂部的液體體積最小，即可供排放的液體體積最小。一方面，當(dāng)死焦堆完全浮起時(shí)，在排放過(guò)程中死焦堆隨著液面的下降自身也不斷下降，不斷排開(kāi)死鐵層內(nèi)的液體，促使其排出，因此，死焦堆下降過(guò)程中，由于自身的下降過(guò)程彌補(bǔ)了由于液面下降造成的壓力差的減小，緩和了鐵口附近的壓力減小。而當(dāng)死焦堆完全沉坐時(shí)，鐵口水平面至液面的液體量較少，隨著排放過(guò)程的進(jìn)行，液面的高度很快下降，液面很快降至鐵口水平面，出鐵過(guò)程也隨之很快結(jié)束。

圖4 死鐵層以上液體體積相同時(shí)液面的變化情況

3.4 孔隙度對(duì)液體排放的影響

當(dāng)死焦堆高度為400 mm，孔隙度為0.38，其狀態(tài)為完全沉坐即死焦堆在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中均沉坐于爐底。死鐵層深度為130 mm，鐵口長(zhǎng)度為90 mm，鐵口直徑為10 mm，鐵口角度為10°，爐缸內(nèi)的液面高度為260 mm?？紤]鐵口周?chē)鷧^(qū)域孔隙度發(fā)生變化時(shí)對(duì)鐵水排放的影響，進(jìn)行了3種試驗(yàn)：1）鐵口附近的孔隙度減小時(shí)；2）爐缸中心處的孔隙度減小時(shí)；3）鐵口對(duì)面的孔隙度減小時(shí)。試驗(yàn)過(guò)程中通過(guò)添加“隔網(wǎng)”的方式改變鐵口周?chē)目紫抖?，試?yàn)結(jié)果如5所示。

圖5 孔隙度改變時(shí)液面的變化情況

從圖5中可以看到：

1）鐵口遠(yuǎn)端有“隔網(wǎng)”的試驗(yàn)結(jié)果與死焦堆內(nèi)沒(méi)有“隔網(wǎng)”的試驗(yàn)結(jié)果基本重合，即鐵口遠(yuǎn)端的死焦堆孔隙度減小時(shí)，液面位置隨時(shí)間的下降規(guī)律基本不變，累計(jì)排放的液體總量基本不變，這說(shuō)明鐵口遠(yuǎn)端的死焦堆孔隙度減小后，對(duì)整個(gè)排放過(guò)程幾乎沒(méi)有影響。

2）鐵口前端有“隔網(wǎng)”時(shí)，與鐵口前端無(wú)“隔網(wǎng)”相比，液面高度下降最為緩慢，累計(jì)排放液體總量最小。這主要是，液體在排放過(guò)程中，到達(dá)鐵口后，由于鐵口處的孔隙度較小，阻力較大，減緩了液體流出速度，因而液面下降速度有所減?。辉谧枇υ黾拥那闆r下，與鐵口前端無(wú)“隔網(wǎng)”相比，液體流速較小，經(jīng)歷了較長(zhǎng)的小流速排放時(shí)期，并提前進(jìn)入呈滴狀流下的狀態(tài)，此時(shí)視為出鐵過(guò)程結(jié)束，停止排放，因而排放時(shí)間長(zhǎng)，原本可以排出的液體又無(wú)法排出，因而累計(jì)排放的液體總量也有所減小。

3）當(dāng)鐵口中部有網(wǎng)時(shí)，即死焦堆中部的孔隙度減小時(shí)，與鐵口中部無(wú)“隔網(wǎng)”相比，液面位置下降的稍微緩慢，但累計(jì)排放的液體總量變大。其主要原因是，一方面，鐵口中部添加“隔網(wǎng)”后，死焦堆整體孔隙度變小，液體在其內(nèi)的流動(dòng)阻力增大，到達(dá)鐵口處的流速變緩，因而液面下降速度有所變緩。

4 結(jié)論

4.1 當(dāng)死焦堆體積減小時(shí)，靠近爐缸壁面的無(wú)焦空間增大，壁面處的環(huán)流將會(huì)減弱，對(duì)減少爐缸壁面的沖刷侵蝕十分有利。

4.2 死焦堆孔隙度小時(shí)，爐缸壁面流速增大，尤其鐵口高度位置爐缸壁面的速度更大，對(duì)爐缸壁面的沖刷增加。提高焦炭在高溫渣鐵中的熱強(qiáng)度，增加了死焦堆孔隙度將有利于減少爐缸環(huán)流，延長(zhǎng)爐缸壽命。

4.3 爐底沒(méi)有無(wú)焦空間層時(shí)爐缸壁面流速比有無(wú)焦空間時(shí)的大。爐底無(wú)焦空間層對(duì)減緩爐缸壁面流速有利。無(wú)焦空間層越高越有利于減少壁面流速，延長(zhǎng)爐缸壽命。

［1］朱進(jìn)峰，程樹(shù)森，趙宏博，等.高爐爐缸死焦堆對(duì)渣滯留率的影響［J］.北京科技大學(xué)學(xué)報(bào)，2009，31（2）：224-228.

［2］朱清天，程樹(shù)森，趙明革.爐缸死鐵層合理深度的計(jì)算［C］//中國(guó)金屬學(xué)會(huì).2007年中國(guó)鋼鐵年會(huì)論文集.北京：2007.

［3］Juan Jimenez,Javier Mochon,Jesus Sainz de Ayala.Mathematical model of gas flow distribution in a scale model of a blast furnace shaft［J］.ISIJ International，2004，44（3）：518-526.

［4］熊偉.高爐下部氣液兩相逆流流體力學(xué)特性的研究［D］.武漢：武漢科技大學(xué)，2005.

Hydraulic Model Experiment and Analysis on the Deadman of BF Hearth

LUO Xiaguang
（The Technology Center of Laiwu Branch Company of Shandong Iron and Steel Co.,Ltd.,Laiwu 271105,China）

A hydraulic model experiment on BF simulation of deadman in iron-making has been made.The effects of deadman change on flow field in the hearth has been studied.The results showed that:with the decreasing of Deadman volume,Circulation will be weakened.It is very favorable to reduce the erosion of hearth wall surface.Due to the increasing of deadman porosity which can maintain better hot strength of coke and is conducive to the reduction of hearth circulation,the life of furnace hearth can be prolonged.With the increasing of the no focal space layer height on the bottom namely the floating height can be increased.This process can reduce the wall velocity and prolong the life of furnace hearth.

blast furnace;deadman;hydraulic model experiment;hearth flow field

TF512

A

1004-4620（2015）02-0022-03

2014-12-19

羅霞光，男，1983年生，2005年畢業(yè)于武漢科技大學(xué)冶金工程專業(yè)?，F(xiàn)為萊鋼技術(shù)中心工程師，從事高爐長(zhǎng)壽、高爐系統(tǒng)高效節(jié)能運(yùn)行、非高爐煉鐵工藝研發(fā)等工作。