金龍 孫世威

摘 要：該文主要是通過分別改變被動約束層阻尼結(jié)構(gòu)中粘彈性阻尼層及約束層的厚度，討論貼敷不同厚度被動約束層阻尼結(jié)構(gòu)的短柱殼的振動特性。通過被動約束層阻尼結(jié)構(gòu)減振機理，提出粘彈性材料模態(tài)阻尼計算和分析探討，以短柱殼為研究對象，仿真計算中各個材料參數(shù)，并得出結(jié)論。闡述了機敏約束層阻尼系統(tǒng)特征，分析了結(jié)構(gòu)設(shè)計和系統(tǒng)建模方法。反過來這些優(yōu)點也使得類似結(jié)構(gòu)十分容易發(fā)生振動。在航空發(fā)動機上這樣極易引起由于振動過大而導(dǎo)致的短柱殼破裂現(xiàn)象，如果不采取減小振動幅值的措施，將會引發(fā)災(zāi)難性的后果。在短柱殼表面貼敷粘彈性阻尼材料是一種有效，便捷的減振方式，因此有必要對其減振特性進行研究。

關(guān)鍵詞：約束層阻尼 短柱殼 振動 特性 分析

中圖分類號：O328 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）10（a）-0046-03

按照板殼理論相關(guān)定義，當(dāng)R/h>>20時為薄壁結(jié)構(gòu)，其中R為曲率半徑，h為板殼的厚度[1]。根據(jù)這個定義，旋轉(zhuǎn)機械中許多部位都用到短柱殼。短柱殼結(jié)構(gòu)由于具有承載能力大，重量輕等優(yōu)點，在核電、爆炸，石化，土建，造船以及旋轉(zhuǎn)機械等結(jié)構(gòu)中常被使用[2]。反過來這些優(yōu)點也使得類似結(jié)構(gòu)十分容易發(fā)生振動。在航空發(fā)動機上這樣極易引起由于振動過大而導(dǎo)致的短柱殼破裂現(xiàn)象，如果不采取減小振動幅值的措施，將會引發(fā)災(zāi)難性的后果。在短柱殼表面貼敷粘彈性阻尼材料是一種有效，便捷的減振方式，因此有必要對其減振特性進行研究。

1 被動約束層阻尼結(jié)構(gòu)減振機理

粘彈性阻尼材料的耗能機理主要是阻尼材料的剪切變形。粘彈阻尼減振結(jié)構(gòu)一般分為兩種：（1）自由層阻尼層結(jié)構(gòu)；（2）約束層阻尼結(jié)構(gòu)。一般自由層阻尼減振措施工藝簡便易行，但是減振效果顯然不如約束層阻尼減振措施。當(dāng)結(jié)構(gòu)振動時，通過阻尼材料的彎曲、拉伸吸收能量，阻尼材料內(nèi)部產(chǎn)生交變應(yīng)力時，阻尼材料將機械能轉(zhuǎn)化為熱能，從而起到耗能的作用。阻尼層越厚，阻尼損耗因子越大，減振效能就越好[3]。

在自由阻尼層外側(cè)表面再粘貼一彈性層，從而構(gòu)成被動約束層阻尼結(jié)構(gòu)，如圖1所示[4]。

約束阻尼層結(jié)構(gòu)的主要優(yōu)點是它對結(jié)構(gòu)的高頻振動模態(tài)有著很好的減振效果，且對結(jié)構(gòu)本身的質(zhì)量和剛度有較小的改變，同時又有較高的安全性和可靠性。

2 粘彈性材料模態(tài)阻尼計算

粘彈性材料的一個顯著特點是材料的力學(xué)特性隨頻率的變化而變化，因此模態(tài)計算中，無法使用統(tǒng)一的材料特性參數(shù)，Shaohui Zhang[5]在文獻(xiàn)中提出采用迭代法逐步逼近各階模態(tài)頻率，并通過試驗驗證了該方法的有效性。對于求解某階模態(tài)頻率，調(diào)整粘彈性材料的彈性模量適應(yīng)不斷變化的模態(tài)頻率，直到前后兩次計算的模態(tài)頻率差滿足收斂條件，此頻率即為近似的該階模態(tài)頻率。在此基礎(chǔ)上，該文采用模態(tài)應(yīng)變能法，輸入該頻率下的材料阻尼系數(shù)，求解各階模態(tài)附加的阻尼比。

為了準(zhǔn)確的得到粘彈性材料的特性，在這里采用3M公司的ISD-112粘彈性材料[5]，在0-1000Hz范圍內(nèi)，粘彈性材料的剪切模量和損耗因子與頻率的關(guān)系：

Mpa，

（1）

模態(tài)阻尼比[6]是評價復(fù)合結(jié)構(gòu)阻尼特性的重要指標(biāo)，也是進行響應(yīng)分析的基礎(chǔ)。模態(tài)應(yīng)變能法是基于有限元模態(tài)分析的能量分析方法，是粘彈性阻尼結(jié)構(gòu)建模和分析的重要方法，該文采用模態(tài)應(yīng)變能法進行復(fù)合短柱殼模態(tài)阻尼比的計算。

在阻尼結(jié)構(gòu)的動力分析中采用Johnson提出了模態(tài)應(yīng)變能法計算結(jié)構(gòu)的模態(tài)阻尼比。

根據(jù)損耗因子定義，第r階模態(tài)損耗因子可表示為：

（2）

其中，為第r階模態(tài)損耗因子，為第i個單元的損耗因子，為第i個單元的應(yīng)變能。

對于復(fù)合短柱殼結(jié)構(gòu)的第r階模態(tài)損耗因子，

（3）

其中，Dv是粘彈性材料的損耗應(yīng)變能，Db為銅管的損耗應(yīng)變能，由于短柱殼的損耗因子較小，該項忽略不計，Dt為總應(yīng)變能。分別為粘彈性材料和銅管的材料損耗因子，l，m代表兩者各自的單元個數(shù)，，分別為粘彈性材料和銅管的單元應(yīng)變能。

利用粘彈性復(fù)合結(jié)構(gòu)的等效粘性阻尼比和模態(tài)損耗因子的關(guān)系

（4）

得到結(jié)構(gòu)的第r階模態(tài)阻尼比的表達(dá)式為：

（5）

結(jié)構(gòu)模態(tài)頻率及阻尼比的計算步驟如圖2所示[7]：

3 有限元仿真計算

3.1 研究對象

以短柱殼為研究對象，仿真計算中各個材料參數(shù)如表1所示。

短柱殼的幾何結(jié)構(gòu)參數(shù)如圖3所示。

3.2 有限元仿真結(jié)果

選用Solid45單元進行建模，短柱殼組合結(jié)構(gòu)如圖4所示，邊界條件如圖5所示。

當(dāng)短柱殼邊界條件為一端固支的情況時，約束層固定為2 mm，粘彈性材料厚度改變時得到圖6，圖7。

總結(jié)：通過以上可以看出，隨著粘彈性阻尼層的厚度的增加，固有頻率逐漸減少，損耗因子整體趨勢為先遞減再遞增的。

當(dāng)短柱殼邊界條件為一端固支的情況時，粘彈性層固定為2 mm，約束層厚度改變時得到圖8，圖9。

總結(jié)：1-2、5-8階固有頻率為先遞減再遞增3-4階固有頻率為先遞減再遞增在遞減，9-10階固有頻率為先遞增再遞減，11-12階固有頻率為先遞增再遞減再遞增。1-4、7-8階損耗因子為先遞增再遞減，5-6階損耗因子為先遞減再遞增，9-10階損耗因子為先遞增再遞減再遞增，11-12階損耗因子為先遞減再遞增再遞減。

4 結(jié)論

該文采用模態(tài)應(yīng)變能法討論了一端固定時，約束層和粘彈性層尺寸分別發(fā)生變化時，短柱殼結(jié)構(gòu)固有特性的變化規(guī)律及阻尼特性的變化規(guī)律，對于類似結(jié)構(gòu)的減振特性研究有一定的參考意義。

參考文獻(xiàn)

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[3] Yuanchao He，Wenlin Chen，Shiwei Sun，Lina Hao.Finite Element Research on Damping of Viscoelastic Free Layer Damping Sheet[J].Applied Mechanics and Materials，2014，2900（472）：56-61.

[4] 林茂山.鼓筒-約束層阻尼系統(tǒng)建模與減振機理研究[D].沈陽：東北大學(xué)碩士論文，2011.

[5] Shaohui Zhang，Hualing Chen.A study on the damping characteristics of laminated composites with integral viscoelastic layers.Composite Structures，2006，74（1）：63-69.

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