李子芳

(廣西電力工業(yè)勘察設計研究院 機務部，廣西 南寧530023)

0 引言

通常情況下，火力發(fā)電廠的汽輪機排出的蒸汽通過凝汽器冷凝成水，而這些水又被再次加熱，最后通過冷卻塔以氣體的形式進入大氣，從而導致熱量的損失。這部分熱量的損失造成汽輪機效率處于一個較低的水平，如果把這部分熱量再次利用，汽輪機的效率將會得到很大的提升。為了使這部分熱量得到再次利用，科研人員開發(fā)出一項專門針對汽輪機的雙背壓雙轉子互換循環(huán)水供熱技術。該技術實現(xiàn)的思路就是:在采暖期使汽輪機運行于高背壓狀態(tài)，這樣就使凝汽器中循環(huán)出水溫度大大提高，再把凝汽器和采暖供熱系統(tǒng)進行整合，使凝氣器循環(huán)水參與采暖供熱系統(tǒng)的供暖。這樣就可以把原先通過冷卻塔排入大氣的熱量再次利用，從而實現(xiàn)了能源的節(jié)約和汽輪機效率的提高。

當前，該技術在我國北方得到普遍的應用，為節(jié)約能源和保護環(huán)境做出不菲的貢獻。但這種技術大部分場合是被應用于裝機容量較小的汽輪機［1］，該技術的實現(xiàn)方法、安全性和經(jīng)濟性被多個科研工作者分析和探討，已經(jīng)日趨成熟。本文在某發(fā)電廠135 MW 等級汽輪機上應用雙背壓雙轉子互換循環(huán)水供熱技術，實現(xiàn)汽輪機在采暖期的高背壓供熱狀態(tài)和非采暖期的低背壓狀態(tài)的切換。

1 汽輪機低壓缸通流部分的改進

汽輪機低壓缸流通部分的主要改進工作如下:在采暖期用2 ×4 級低壓轉子代替原有2 ×6 級轉子，并關閉汽輪機最低兩級的加熱器，這樣就僅有除氧器、2 臺高加和2 臺低加處于運行狀態(tài)，從而使排氣背壓大大增加;而非采暖期，再把轉子恢復到原狀態(tài)。

2 汽輪機的改進狀況

2.1 低壓轉子的技術改進方法

2.1.1 靜葉葉型的改進

對采暖期所應用到的2 ×4 級低壓轉子的隔板靜葉片的葉型進行改進，使其攻角范圍得到提升，從而使其工況得到大大改善，進而提高整個低壓轉子的工作級效率。

2.1.2 動葉葉型的改進

對動葉葉型進行改進，改善汽道上下流速的分布，從而使動葉效率得到提升。

2.1.3 自帶冠動葉片的應用

所有動葉片通過自帶圍帶進行聯(lián)接，這些圍帶結構為內斜外平，從而形成一個光順的子午面通道。

2.1.4 葉頂汽封的改進

更改動葉頂部汽封設計，用疏齒式可調汽封代替除了末級動葉外的所有動葉的汽封，從而減少因漏汽而帶來的能量損失。

2.1.5 隔板的改進

隔板全部改進成焊接鋼結構，焊接鋼結構有加工精度好，使用壽命長的優(yōu)點。

2.2 改進后的低壓轉子狀態(tài)

改進后的低壓轉子為整鍛無中心孔轉子，其材料為30Cr2Ni4MoV，所有葉輪遵循等強度設計原則進行設計，共有2 ×4個通流級數(shù)。與原設計相比，改進后的轉子重量大為減少，為了使低壓轉子轉速和軸承載荷基本保持不變，增大隔板汽封直徑。

2.3 改進后的動葉片狀態(tài)

本文對動葉進行優(yōu)化設計，應用當前主流的三維扭葉片技術。所有動葉片通過自帶圍帶進行聯(lián)接，這些圍帶結構為內斜外平，從而形成一個光順的子午面通道。參考當前主流的汽輪機設計思路，葉根采用粗大可靠的結構，同時在其設計過程中兼顧調頻和非調頻時的動強度校核。

2.4 改進后的隔板和隔板汽封、圍帶汽封

改進后的低壓部分共有8 組隔板，本文中應用焊接結構，并把所有靜葉改進為彎扭葉型。葉頂汽封全部應用梳齒結構，而隔板和軸端汽封全部應用直平齒結構。為了方便檢修，應用螺栓實現(xiàn)全部隔板中分面的緊固。如圖1 所示，即為改進后的隔板和隔板汽封、圍帶汽封的示意圖。

圖1 改進后的隔板和隔板汽封、圍帶汽封的示意圖

2.5 改進后的凝汽器

由于135 MW 等級汽輪機在設計時并未考慮到高背壓工況，因此其原設計的凝氣器不能滿足要求。因此需要對其進行一定的改進，本文對凝汽器進行整體加強，使其在不影響低背壓時經(jīng)濟性的前提下，同時確保其在高背壓工況下的安全性。改造后的凝汽器全焊結構，主要由殼體、喉部、水室、膨脹節(jié)等構成。

3 分析135 MW 等級汽輪機改進后的試驗結果

本文對某熱電廠的135 MW 等級汽輪機應用雙背壓雙轉子互換循環(huán)水供熱技術進行改進，然后對其進行性能試驗，進而依據(jù)試驗結果分析改進后的帶電負荷能力、供熱能力和相關經(jīng)濟指標。

3.1 改進后的試驗結果

對改進后的汽輪機進行高背壓工況試驗，該工況下135 MW等級汽輪機的帶電負荷最高為113 MW，供熱能力為202.97 MW。由于汽輪機運行于高背壓工況，其原設計中的冷水塔和輪機循環(huán)水泵不需要工作，由熱網(wǎng)循環(huán)泵搭建的“熱-水”交換系統(tǒng)代替其作用，這將使汽輪機的能耗大為降低，其熱循環(huán)效率被提高到96.67%。綜合考慮汽輪機采暖期和非采暖期工況發(fā)電煤耗，改進后的135 MW 等級汽輪機的發(fā)電煤耗為266.3 g/kW·h，較之為改進前有質的飛躍。改進后的汽輪機平均日供熱1.45 萬吉焦，若采暖期按110 天計算，可知其在整個采暖期供熱量為159.9 萬吉焦。

3.2 改進后的試驗結果分析

3.2.1 改進后的經(jīng)濟效益分析

改進后的135 MW 等級汽輪機高背壓發(fā)電時發(fā)電功率為112 360.3 kW，而原設計發(fā)電功率為140 255 kW。本文在135 MW 等級汽輪機改造中總投入為5876 萬元，其他數(shù)據(jù)如表1。

表1 改進后的汽輪機的經(jīng)濟效益分析

分析表1，可知本文的改進可以每年給該火電廠帶來2 837.93萬元的凈利潤，同時考慮固定資產(chǎn)折舊費用為293.80 萬元/年，也就是說該改進每年可以為該火電廠增加現(xiàn)金流3 131.73 萬元，換句話說也就是該改進可在1.88 年后收回投資。由此可見，該改進的經(jīng)濟效益甚為可觀。

3.2.2 改進后的社會效益分析

該火電廠通過對其135 MW 等級汽輪機進行改造，可以每年向用戶提供159.9 萬吉焦熱量，而這些熱量可以使城市的供暖面積增加399.75 萬m2，與此同時可以減少將近5 萬t 標準煤的消耗。改造后的汽輪機在供暖期提供的熱量相當于原先140 臺小型供熱鍋爐提供的熱量，這類小鍋爐的煤耗較高，大約為65 kg/吉焦，而改造后的汽輪機的煤耗僅僅為42 kg/吉焦，換句話說就是改造后的135 MW 等級汽輪機每個供暖期相比于小鍋爐要節(jié)約3 萬多噸標準煤。這也意味著采暖期應用改造后的135 MW 等級汽輪機供暖可以節(jié)約8 萬多標準煤，從而減少了大約600 t 氮氧化合物、近22 萬t 二氧化碳和1 800多噸二氧化硫。由此可見，其社會效益相當可觀。

4 結語

應用雙背壓雙轉子互換循環(huán)水供熱技術對135 MW 等級汽輪機進行改進獲得不菲的經(jīng)濟效益和社會效益，為其他等級汽輪機的供熱改進提供方向和參考，該技術具有很強的推廣價值。

文獻參考:

［1］ 趙偉光，李心國，江敏.東海熱電廠3 號汽輪機組低真空供暖改造經(jīng)濟性評價［J］. 東北電力技術，2005(10):1-5.

［2］ 張秀琨，鄭剛，劉傳威，等. 抽凝機組低真空循環(huán)水供熱技術分析與應用［J］. 上海電力學院學報，2009，25(6):543 -546.

［3］ 鄭杰. 汽輪機低真空運行循環(huán)水供熱技術應用［J］. 節(jié)能技術，2006(4):380 -382.

［4］ 靳智平.電廠汽輪機原理及系統(tǒng)(第二版)［M］.北京:中國電力出版社，2007.

［5］ 雍干.1000 MW 抽真空系統(tǒng)優(yōu)化探討［J］.電力科學與工程，2010，26(11).