張健 ，翟劍峰 ，王仙美 ，陳捷 ，陳景雅

（1.江蘇省交通規(guī)劃設(shè)計(jì)院股份有限公司，江蘇 南京 210005；2.江蘇省水運(yùn)工程技術(shù)研究中心，江蘇 南京 211100；3.河海大學(xué)道路與鐵道工程研究所，江蘇 南京 210098）

0 引言

在海洋工程中最主要的荷載是波浪荷載。波浪荷載以循環(huán)壓力波的形式作用于海床上，引起海床中孔隙水壓力和有效應(yīng)力的變化，使海床出現(xiàn)變形、剪切破壞、液化等現(xiàn)象，導(dǎo)致海床的失穩(wěn)，乃至坐落于海床上結(jié)構(gòu)物的破壞[1-2]。

土的動(dòng)力變形與強(qiáng)度特性及其工程參數(shù)是分析和評(píng)價(jià)建筑物及地基動(dòng)力響應(yīng)及其穩(wěn)定性的關(guān)鍵。國內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了一系列關(guān)于砂土和黏土在主應(yīng)力軸旋轉(zhuǎn)條件下的試驗(yàn)研究，但針對(duì)粉土在考慮主應(yīng)力方向旋轉(zhuǎn)條件下的研究很少。而對(duì)于循環(huán)圓扭剪、循環(huán)三軸及循環(huán)純扭剪之間強(qiáng)度差異目前尚沒有較為合理的解釋。本文利用空心圓柱儀（HCA），對(duì)飽和粉土進(jìn)行了一系列循環(huán)三軸-扭剪耦合試驗(yàn)，實(shí)現(xiàn)主應(yīng)力軸旋轉(zhuǎn)這一特殊應(yīng)力路徑，探討波浪荷載作用飽和粉土強(qiáng)度特性，并進(jìn)行了循環(huán)動(dòng)三軸及循環(huán)純扭剪對(duì)比試驗(yàn)，對(duì)其強(qiáng)度差異進(jìn)行了較為合理的解釋。

1 試驗(yàn)簡介

1.1 試驗(yàn)儀器

試驗(yàn)采用空心圓柱扭剪儀（HCA），該儀器能夠?qū)υ嚇邮┘釉O(shè)定的軸力、扭矩以及內(nèi)外圍壓，從而實(shí)現(xiàn)試樣主應(yīng)力軸方向的旋轉(zhuǎn)。這種旋轉(zhuǎn)方式可以保證試樣徑向主應(yīng)力為中主應(yīng)力，大小主應(yīng)力以徑向?yàn)檩S進(jìn)行平面主應(yīng)力軸旋轉(zhuǎn)，其所具備的應(yīng)力坐標(biāo)系包含大、中、小主應(yīng)力以及大小主應(yīng)力旋轉(zhuǎn)角度4個(gè)獨(dú)立變量恰與上述所能提供的軸力等4個(gè)加載參數(shù)相對(duì)應(yīng)，從而達(dá)到完全模擬平面主應(yīng)力軸旋轉(zhuǎn)應(yīng)力路徑的要求[3-4]。

1.2 試驗(yàn)方案

試驗(yàn)采用長江入?？谔幏弁磷鳛檠芯繉?duì)象，其中粉粒含量為86%，砂粒含量為8.38%，黏粒含量為5.62%。粉土基本物理性質(zhì)指標(biāo)如表1。

表1 粉土基本物理性質(zhì)指標(biāo)Table 1 Basic physical property index of the silt

試驗(yàn)采用粉土重塑空心圓柱試樣，試樣外徑D=100 mm、內(nèi)徑d=60 mm、高度H=200 mm。制樣采取干土分層擊實(shí)控制干密度的方法，根據(jù)原狀土的干密度確定每層土樣的重量，共分8層擊實(shí)，擊實(shí)到相應(yīng)高度后，各層接觸面刮毛，以保證上下層接觸良好。試樣飽和采用抽真空下吸無氣水的方法，并施加一定的反壓，確保試樣固結(jié)前孔隙水壓力系數(shù)B≥0.98。試驗(yàn)采取孔隙水壓力達(dá)到有效圍壓時(shí)的“初始液化”狀態(tài)作為破壞標(biāo)準(zhǔn)，其相對(duì)應(yīng)的振次為破壞振次Nl。試驗(yàn)方案見表2。

表2 試驗(yàn)方案Table 2 Test program

在循環(huán)剪切試驗(yàn)階段，在不排水條件下采用應(yīng)力控制方式同時(shí)施加循環(huán)豎向荷載W和循環(huán)扭矩MT，循環(huán)豎向荷載和循環(huán)扭矩均為簡諧荷載，試驗(yàn)中控制循環(huán)扭矩比循環(huán)豎向荷載的相位滯后90°，且使得循環(huán)軸向應(yīng)力幅值之半σd/2與循環(huán)扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力幅值τd相等，從而保證循環(huán)耦合試驗(yàn)中的應(yīng)力路徑始終為圓形，以期模擬海洋波浪荷載在海床中所形成的主應(yīng)力軸連續(xù)旋轉(zhuǎn)的應(yīng)力條件[5-7]。在循環(huán)三軸試驗(yàn)和循環(huán)純扭剪試驗(yàn)中，僅分別施加循環(huán)豎向荷載W和循環(huán)扭矩MT，沒有二者之間的組合效應(yīng)。

2 波浪荷載作用下飽和粉土動(dòng)強(qiáng)度

2.1 動(dòng)強(qiáng)度曲線

在分析液化現(xiàn)象時(shí)，一個(gè)重要的參數(shù)是引起液化所需的液化循環(huán)周數(shù)Nl，由試驗(yàn)獲得波浪荷載作用下飽和粉土在均壓固結(jié)下的液化循環(huán)周數(shù)Nl與無因次剪切應(yīng)力τ/σ0′如圖1所示。

圖1 循環(huán)周數(shù)與無因次剪應(yīng)力比之間關(guān)系Fig.1 Relationship between liquefaction cyclic numbers and dimensionless shear stressratio

圖1 中的曲線可以用下列經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行擬合，

式中：α，β為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)。

2.2 不同循環(huán)應(yīng)力路徑的試驗(yàn)對(duì)比

在均等固結(jié)條件下進(jìn)行了循環(huán)圓扭剪試驗(yàn)、循環(huán)三軸試驗(yàn)及循環(huán)扭剪試驗(yàn)，不同循環(huán)應(yīng)力路徑下液化循環(huán)周數(shù)Nl與無因次剪切應(yīng)力τ/σ0′之間關(guān)系如圖2所示。

圖2 不同循環(huán)應(yīng)力路徑下循環(huán)周數(shù)與無因次剪應(yīng)力比之間關(guān)系Fig.2 Relationship between liquefaction cyclic numbers and dimensionlessshear stressratio under different cyclic stresspaths

3種不同循環(huán)應(yīng)力路徑下液化循環(huán)周數(shù)Nl與無因次剪切應(yīng)力τ/σ0′之間關(guān)系均符合式（1）。不同循環(huán)應(yīng)力路徑下試驗(yàn)參數(shù)取值如表3。

表3 試驗(yàn)參數(shù)Table 3 Experimental parameter

由圖2可以看出：在相同的剪切應(yīng)力比下，循環(huán)圓扭剪的破壞振次最少，循環(huán)純扭剪最多，循環(huán)三軸介于二者之間。在振次較少的情況下，循環(huán)圓扭剪比循環(huán)純扭剪動(dòng)強(qiáng)度降低約35%，比循環(huán)動(dòng)三軸降低25%。在振次較高的情況下，循環(huán)圓扭剪比循環(huán)純扭剪動(dòng)強(qiáng)度降低約48%，比循環(huán)動(dòng)三軸降低41%。

2.3 不同循環(huán)應(yīng)力路徑強(qiáng)度差異的解釋

不同應(yīng)力路徑下飽和粉土動(dòng)強(qiáng)度的差異可以通過剪應(yīng)力q時(shí)程曲線在一個(gè)周期T內(nèi)的積分計(jì)算得到的加載效率來合理的解釋。

不同的應(yīng)力路徑下，剪應(yīng)力q的表達(dá)形式如下：

循環(huán)圓扭剪與循環(huán)純扭剪、循環(huán)三軸之間的強(qiáng)度差異可以從剪應(yīng)力q的時(shí)程曲線來解釋，不同應(yīng)力路徑下剪應(yīng)力q在一個(gè)周期T內(nèi)的時(shí)程曲線如圖3所示，則不同應(yīng)力路徑下的加載效率可以用曲線在一個(gè)周期T內(nèi)的積分來計(jì)算。

圖3 不同應(yīng)力路徑下剪應(yīng)力時(shí)程曲線Fig.3 Time-history curve of shear stressunder different stress paths

循環(huán)圓扭剪試驗(yàn)中加載效率Ec=q

循環(huán)純扭剪與循環(huán)三軸試驗(yàn)中加載效率

加載效率越大，則試樣在相同振次內(nèi)累積產(chǎn)生的孔隙水壓力與變形越大，動(dòng)強(qiáng)度則越低，由加載效率計(jì)算可以得出循環(huán)圓扭剪試驗(yàn)動(dòng)強(qiáng)度比循環(huán)純扭剪與循環(huán)三軸試驗(yàn)降低36%，與試驗(yàn)得出的結(jié)論非常符合。

3 結(jié)語

1）不同應(yīng)力路徑下液化循環(huán)周數(shù)與無因次剪切應(yīng)力比之間關(guān)系可用冪函數(shù)曲線來較好的擬合。

2） 循環(huán)三軸-扭剪耦合、循環(huán)三軸和循環(huán)純扭剪對(duì)比試驗(yàn)結(jié)果表明：在相同的剪切應(yīng)力比下，循環(huán)三軸-扭剪耦合試驗(yàn)的破壞振次最少，循環(huán)純扭剪最多，循環(huán)三軸介于二者之間。循環(huán)三軸-扭剪耦合試驗(yàn)比循環(huán)純扭剪試驗(yàn)動(dòng)強(qiáng)度降低約35%，比循環(huán)動(dòng)三軸試驗(yàn)降低25%。

3）當(dāng)破壞循環(huán)振次較少時(shí)，循環(huán)三軸動(dòng)強(qiáng)度與循環(huán)純扭剪動(dòng)強(qiáng)度差異較大；當(dāng)破壞循環(huán)振次較多時(shí)，循環(huán)三軸動(dòng)強(qiáng)度與循環(huán)純扭剪動(dòng)強(qiáng)度差別較小。

4）不同應(yīng)力路徑下的強(qiáng)度差異可以通過剪應(yīng)力q時(shí)程曲線在一個(gè)周期T內(nèi)的積分計(jì)算得到的加載效率來合理的解釋。

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