史宏偉,劉守明
(國網(wǎng)河南省電力公司周口供電公司,河南 周口 466000)
變電站的主接地網(wǎng)是電力系統(tǒng)過電壓保護(hù)裝置的重要組成部分,它以水平敷設(shè)的人工接地體為主,輔以垂直接地體,構(gòu)成變電站人工接地裝置。降低接地電阻主要靠大面積水平接地體,正常時具有均壓、散流、減小接觸電勢和跨步電壓的作用。但由于接地網(wǎng)導(dǎo)體埋在地下,常因土壤多年的腐蝕而使性能變差,威脅著電力系統(tǒng)的安全運行和站內(nèi)工作人員以及電氣設(shè)備的安全。因此,對接地網(wǎng)的腐蝕情況進(jìn)行檢測,及時發(fā)現(xiàn)并排除隱患故障,顯得尤為重要[1—2]。
近年來,接地網(wǎng)研究與分析領(lǐng)域取得了大量成果[3—6],尤其是接地網(wǎng)故障診斷領(lǐng)域取得了很大的進(jìn)步。文獻(xiàn)[7—9]基于節(jié)點電壓法和參數(shù)識別法,以接地網(wǎng)中每段導(dǎo)體電阻增量為故障參量建立故障診斷方程,采用線性優(yōu)化方法求解。文獻(xiàn)[10]采用電磁場方法研究了導(dǎo)體斷裂的探測。文獻(xiàn)[11]利用能量最低原理和優(yōu)化技術(shù),解決了腐蝕支路故障診斷理論中欠定方程的求解問題。文獻(xiàn)[12]通過大量仿真計算對大中型接地網(wǎng)腐蝕優(yōu)化診斷進(jìn)行了研究,提出在接地網(wǎng)腐蝕診斷時采用分步分塊優(yōu)化測量的方法。
變電站內(nèi)門型構(gòu)架往往與接地網(wǎng)相連,應(yīng)作為地網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中的支路導(dǎo)體。但由于其連于接地網(wǎng)的具體位置并不明確,以往的接地網(wǎng)腐蝕診斷方法主要針對不考慮構(gòu)架的地網(wǎng)進(jìn)行研究。因此分析增加構(gòu)架后對接地網(wǎng)腐蝕診斷結(jié)果的影響以及考慮構(gòu)架在接地網(wǎng)不同位置分布對診斷結(jié)果的影響程度具有現(xiàn)實意義。
變電站接地網(wǎng)導(dǎo)體常用尺寸為6 mm×60 mm、6 mm×50 mm、5 mm×50 mm、4 mm×40 mm的扁鋼或直徑為20 mm的圓鋼水平鋪設(shè),若忽略土壤、溫度、濕度等因素的影響,可以把接地網(wǎng)視為純電阻網(wǎng)絡(luò)[13]。地網(wǎng)竣工時各段導(dǎo)體的長度、截面積和電阻率已確定,可知其原始電阻值。運行多年后,某些導(dǎo)體出現(xiàn)腐蝕或斷裂,其支路電阻值與原始值相比增大,這樣就得到2個拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)相同、支路電阻不同的電阻網(wǎng)絡(luò)。用適當(dāng)?shù)臄?shù)學(xué)方法可推出接地網(wǎng)支路的電阻變化值,從而判斷地網(wǎng)腐蝕及斷點情況[14]。
圖1 接地網(wǎng)連接圖
假設(shè)如圖1所示接地網(wǎng)為n+1個節(jié)點、b條支路、m+1根引線構(gòu)成的純電阻網(wǎng)絡(luò),在該網(wǎng)絡(luò)的第i、j端口加上一個電流值為I0的電流源,根據(jù)電路原理可得
從而得到端口電阻
式中,A為選定一個參考節(jié)點后接地網(wǎng)的關(guān)聯(lián)矩陣;Yb為支路導(dǎo)納矩陣;Yn為節(jié)點導(dǎo)納矩陣;Ib為支路電流矩陣;Un為節(jié)點電壓列向量;In為節(jié)點的電流源列向量;Ub為端口電壓列向量。
當(dāng)網(wǎng)絡(luò)某支路發(fā)生腐蝕或斷裂時,網(wǎng)絡(luò)的端口電阻Rij變?yōu)?,?/p>
根據(jù)特勒根定理,可推導(dǎo)出端口電阻變化值和支路電阻變化值的關(guān)系。
基于電網(wǎng)絡(luò)理論和特勒根定理建立的故障診斷方程,對診斷結(jié)果產(chǎn)生影響的有測量的端口電阻值和地網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)兩個因子。分析變電站內(nèi)構(gòu)架對診斷結(jié)果的影響時,考慮把構(gòu)架作為一個連接于地網(wǎng)兩個端點之間的等值電阻。仿真中均選擇地網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)不變(即不含構(gòu)架),分析構(gòu)架存在時的端口電阻值對診斷結(jié)果的影響。
為模擬變電站構(gòu)架對地網(wǎng)腐蝕診斷的影響,需要計算變電站構(gòu)架電阻。對于不同電壓等級的變電站,雖然其構(gòu)架結(jié)構(gòu)不同,但都是由支柱和橫擔(dān)組成,所以可以把構(gòu)架等效成有橫擔(dān)電阻和支柱電阻構(gòu)成的純電阻結(jié)構(gòu)。
橫擔(dān)一般是鋼管組成主骨架、主骨架間用角鋼連接固定組成的網(wǎng)格式結(jié)構(gòu)。可先計算出橫擔(dān)各個部件的電阻值,然后用ATP軟件建立與實際橫擔(dān)結(jié)構(gòu)相同的模型,通過施加激勵源計算橫擔(dān)電阻的大小。針對支柱電阻的計算,由于一般采用等截面鋼管柱,通過其尺寸大小和所用鋼材的電阻率等相關(guān)參數(shù),利用式(7)計算得出
式中,ρ為鋼材電阻率,取1.3×10-7Ω·m;l為支柱的長度,m;s為支柱的橫截面積,m2。
經(jīng)仿真計算,構(gòu)架等值電阻小于與其等長的地網(wǎng)支路電阻,但其阻值與支路電阻為同一數(shù)量級,若考慮引下線電阻和接觸電阻,會使構(gòu)架等值電阻大于計算值。此次研究將變電站構(gòu)架電阻等值為與其電阻值相同的水平地網(wǎng)進(jìn)行分析。
2.2.1 不考慮構(gòu)架時支路的腐蝕診斷
根據(jù)變電站現(xiàn)場測試的地網(wǎng)單位長度電阻在0.65 mΩ左右,建立每段支路導(dǎo)體為8 m的等間距分布的10×10接地網(wǎng)模型,則支路導(dǎo)體的標(biāo)稱電阻值為0.005 2Ω。所建地網(wǎng)模型拓?fù)鋱D如圖2所示。
圖2 10×10地網(wǎng)拓?fù)鋱D
在圖2所示地網(wǎng)拓?fù)鋱D中,假設(shè)支路61(31—42節(jié)點對)、77(37—48節(jié)點對)、161(81—92節(jié)點對)、166(86—97節(jié)點對) 共計4條支路發(fā)生故障,電阻增大倍數(shù)依次為10倍、5倍、5倍、10倍,用來表示故障支路。
結(jié)合地網(wǎng)診斷研究中提出的不動點原則、小分塊結(jié)合大跨距原則等針對現(xiàn)場的測量方案,選取了編號25、30、91、96共4個節(jié)點為不動點,在此基礎(chǔ)上,利用ATP軟件在10×10的地網(wǎng)模型中測量了24對節(jié)點間的端口電阻,如表1所示。
表1 測量端口電阻值
在變電站現(xiàn)場實際診斷中,通過一次計算(即將全部測量端口電阻輸入診斷程序計算)往往不能得出準(zhǔn)確的結(jié)果,通常會出現(xiàn)偽故障支路,需要在第一次診斷出的故障支路附近再選取若干測量數(shù)據(jù)代入診斷程序進(jìn)行多次計算,最終得出真實故障支路。將測量數(shù)據(jù)全部代入診斷程序中,計算得出診斷結(jié)果如圖3和表2所示。
圖3 無構(gòu)架時仿真結(jié)果
由圖3和表2可以看出,盡管最終診斷出的電阻支路增大倍數(shù)與設(shè)定值有一定誤差,但相比其他支路的電阻變化情況,假設(shè)的4條故障支路電阻增大倍數(shù)相對明顯,即可以100%診斷出故障支路,對現(xiàn)場診斷有很好的指導(dǎo)意義。
表2 無構(gòu)架時診斷結(jié)果
2.2.2 考慮構(gòu)架時支路的腐蝕診斷
加入構(gòu)架電阻支路后,仿真計算中將保持地網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)不變,分析測量端口電阻改變對診斷結(jié)果的影響??紤]到影響因素研究實質(zhì)是一個對比性研究,因此在仿真計算中,每次測量所選取的節(jié)點對和不考慮構(gòu)架情況時保持一致。在本節(jié)中假設(shè)構(gòu)架寬度為16 m(兩段支路的長度),且其單位長度電阻值為支路單位長度電阻值的一半。
在現(xiàn)場變電站中,每個構(gòu)架通常經(jīng)過引下線單獨與接地網(wǎng)相連,不存在構(gòu)架與構(gòu)架之間引線串聯(lián)或并聯(lián)后與地網(wǎng)連接,因此,只分析單一構(gòu)架和兩構(gòu)架存在時對變電站接地網(wǎng)腐蝕診斷的影響。變電站多個構(gòu)架同時存在可以看成多個兩構(gòu)架存在時的組合情況。
a)單一構(gòu)架不同位置的影響。
為了分析的準(zhǔn)確性,在分析單一構(gòu)架不同位置的影響時,所選節(jié)點對和不考慮構(gòu)架時所選節(jié)點對一致,且所選節(jié)點與圖2所示編號相對應(yīng)。通過測量及診斷,所得結(jié)果如表3所示。
表3 單一構(gòu)架不同位置診斷結(jié)果
結(jié)合圖2和表3,可以看出加入單一構(gòu)架后,構(gòu)架距離腐蝕支路由遠(yuǎn)至近時,在一定距離范圍內(nèi)對診斷結(jié)果的影響是一個漸變的過程。當(dāng)構(gòu)架與腐蝕支路距離大于單根支路長度3倍時,考慮構(gòu)架時腐蝕支路增大倍數(shù)與沒有考慮構(gòu)架時腐蝕支路增大倍數(shù)相比變化不大;當(dāng)構(gòu)架與腐蝕支路距離在單根支路長度3倍范圍之內(nèi)時,腐蝕支路增大倍數(shù)與沒有考慮構(gòu)架時腐蝕支路增大倍數(shù)變化較大,且距離構(gòu)架越近,差距越大;特別是當(dāng)構(gòu)架連接于腐蝕支路兩端時,誤差最大,如當(dāng)構(gòu)架處于75—97、81—103、31—53節(jié)點對時,支路 61、77、161、166分別比無構(gòu)架時降低了59.7%、55%、66.7%和52.6%??紤]到數(shù)據(jù)測試時現(xiàn)場誤差等因素,可以認(rèn)為4條支路沒有腐蝕或判定為輕度腐蝕,此時將會忽視真實腐蝕支路,即出現(xiàn)誤判。
b)兩個構(gòu)架不同位置時的影響。
為進(jìn)一步驗證,下面考慮兩個構(gòu)架存在時對故障支路腐蝕診斷結(jié)果的影響情況。所選節(jié)點對依舊與不考慮構(gòu)架時所選節(jié)點對一致,且所選節(jié)點與圖2所示編號相對應(yīng)。診斷結(jié)果如表4所示。
表4 兩構(gòu)架不同位置時的診斷結(jié)果
結(jié)合圖2和表4可知,加入兩個構(gòu)架時,不論所加構(gòu)架以任何方式布置,腐蝕支路距離構(gòu)架較遠(yuǎn)時,對腐蝕診斷結(jié)果影響不大或沒有影響;當(dāng)腐蝕支路附近有構(gòu)架時,考慮構(gòu)架時腐蝕支路的診斷值小于不考慮構(gòu)架時腐蝕支路的診斷值,并且腐蝕支路距離構(gòu)架越近,診斷所得腐蝕支路電阻值增大倍數(shù)與不考慮構(gòu)架時的診斷結(jié)果誤差越大。
從診斷數(shù)據(jù)對比中,應(yīng)當(dāng)注意到,如果進(jìn)行腐蝕診斷沒有考慮構(gòu)架影響,構(gòu)架附近出現(xiàn)增大倍數(shù)較小的腐蝕支路時,應(yīng)該考慮是否存在嚴(yán)重腐蝕。因為構(gòu)架的存在降低了其附近腐蝕支路診斷的靈敏性而使腐蝕診斷倍數(shù)降低,在診斷測試中可能會遺漏這種真實的故障支路。
根據(jù)所得結(jié)論,對河南省周口市某110 kV變電站進(jìn)行現(xiàn)場測試,變電站接地網(wǎng)及接地引下線均采用直徑為20 mm的圓鋼,地網(wǎng)埋深0.8 m。測試時所編節(jié)點號和支路號如圖4所示,變電站內(nèi)鋼型構(gòu)架位置如圖4中虛線所示。
由于構(gòu)架引下線在主地網(wǎng)中所接具體位置在設(shè)計圖紙中未標(biāo)出,因此采用不含構(gòu)架的地網(wǎng)拓?fù)鋱D進(jìn)行計算仿真。測量所得數(shù)據(jù)如表5所示。
表5 變電站節(jié)點端口電阻測試值
將測得數(shù)據(jù)代入重慶大學(xué)編制的地網(wǎng)腐蝕故障診斷軟件中進(jìn)行計算。得到診斷結(jié)果數(shù)據(jù)以及診斷圖分別如表6和圖5所示。
表6 腐蝕診斷數(shù)據(jù)
由表6和圖5可以看出,支路37增大倍數(shù)為10倍,可以確定該支路有嚴(yán)重腐蝕。支路23增大倍數(shù)為4.9倍,可判斷出該支路有腐蝕的可能。結(jié)合圖4可以看出,支路23距離構(gòu)架較近,考慮構(gòu)架后該支路極有可能為嚴(yán)重腐蝕支路。因此,對37和23支路進(jìn)行現(xiàn)場開挖,開挖結(jié)果如圖6和圖7所示。
圖4 變電站地網(wǎng)圖
圖5 腐蝕診斷結(jié)果圖
圖6 支路37開挖結(jié)果
考慮鋼型構(gòu)架影響時,不論構(gòu)架位置如何布置、數(shù)目多少,進(jìn)行腐蝕診斷測試時其附近支路的腐蝕倍數(shù)要比不考慮構(gòu)架影響時低,且腐蝕支路距離構(gòu)架越近,腐蝕倍數(shù)降低越明顯;當(dāng)構(gòu)架接于腐蝕支路兩端時誤差最大,而對距離構(gòu)架較遠(yuǎn)的腐蝕支路的診斷結(jié)果基本上沒有影響。
圖7 支路23開挖結(jié)果
根據(jù)文章分析結(jié)果可知,進(jìn)行現(xiàn)場試時對構(gòu)架附近的腐蝕倍數(shù)不太大的支路要特別考慮或作為開挖對象,以免遺漏這種真實的故障支路。
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