任改霞 趙 鋒

(1.西安科技大學(xué)高新學(xué)院建筑與土木工程學(xué)院，陜西西安 710109;2.中廣核工程有限公司，廣東深圳 518124)

板式換熱器是由一系列具有一定波紋形狀的金屬片疊裝而成的一種新型高效換熱器。板式換熱器和殼管式換熱器相比存在著換熱效率高、熱損失小、結(jié)構(gòu)緊湊、拆卸方便、板片品種多、使用范圍廣等優(yōu)點，目前板式換熱器技術(shù)已日趨成熟并大量地應(yīng)用于工業(yè)領(lǐng)域中［1，2］。

國內(nèi)外關(guān)于板式換熱器的研究報道很多，國外主要通過建立基于設(shè)備結(jié)構(gòu)的數(shù)學(xué)模型，通過提供流道數(shù)目、板兩側(cè)流動狀態(tài)、流動區(qū)域和流動的類型等條件，計算得到在整個流道中的溫度分布、傳熱系數(shù)、壓力降及瞬態(tài)特性。國內(nèi)則主要著手于特征數(shù)方程的研究及其系數(shù)擬合［3］。本文以水—水型板式換熱器為研究對象，分析其在實驗工況下的傳熱能力及阻力特性，為進一步研究提供理論參考。

1 換熱器結(jié)構(gòu)

板式換熱器主要裝配形式為懸掛式。懸掛式結(jié)構(gòu)由波紋板片組、密封墊、固定板、壓緊板、上承板、下導(dǎo)桿、夾緊螺栓等主要零件組成。常見的波紋板在板面上有四個角孔，板面之間通過密封墊片以隔離冷熱側(cè)流體，相鄰板片根據(jù)冷熱流體的逆向流動特性制造出具有反方向的人字波紋溝槽(見圖1)，介質(zhì)在溝槽內(nèi)流動時形成湍流，從而獲得較高的換熱效率。

圖1 板式換熱器的結(jié)構(gòu)圖

2 實驗方法

為了驗證板式換熱器的傳熱與阻力特性，根據(jù)實驗要求搭建了實驗臺，主要設(shè)備包括了板式換熱器、冷源裝置、熱源設(shè)備、數(shù)據(jù)采集裝置等4個部分。其中板式換熱器采用了某廠生產(chǎn)的BR1.1型板式換熱器，其板片材質(zhì)為Z6CND17-12不銹鋼，換熱面積為212 m2，板片間距為3.6 mm，板片厚度為0.7 mm，總板片數(shù)量為193塊。冷源設(shè)備采用了恒溫冷卻水保證冷水進口溫度;熱源設(shè)備采用了具備恒定放熱的熱源水池用以保證熱水進口溫度;數(shù)據(jù)采集裝置包括了冷熱源的進出口的PT100溫度探頭、MV2000型溫度記錄儀、板式換熱器冷熱源側(cè)的差壓表及入口壓力表、流量計等，上述設(shè)備的安裝流程圖見圖2。實驗時冷熱水經(jīng)水泵輸送流經(jīng)流量計及手動蝶閥，進入板式換熱器進行對流換熱，然后再流回水箱，而恒溫水箱則各自通過加熱及冷卻系統(tǒng)維持溫度恒定。

圖2 實驗流程圖

3 數(shù)據(jù)處理

3.1 換熱系數(shù)的計算

采用努塞爾數(shù)評價板片表面?zhèn)鳠嵝阅?，考慮流體粘度變化不大，板式換熱器流體努塞爾數(shù)的Sieder-Tate關(guān)聯(lián)式為:

其中，Nu為流體努塞爾數(shù);C為系數(shù);Re為流體雷諾數(shù);m，n，p均為指數(shù);Pr為流體普朗特數(shù);μ，μw分別為對應(yīng)流體特征溫度和板片壁溫下的流體動力粘度，Pa·s;h為板片表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，W/(m2·K);d為換熱器流道當(dāng)量直徑，m;λ為流體熱導(dǎo)率，W/(m2·K);u為流體流速，m/s;γ為流體運動粘度，m2/s;a為流體熱擴散率，m/s。

考慮流體特征溫度與板片壁溫相差不大時，通?？山普J為μ=μw;當(dāng)流體被加熱時指數(shù)n取0.4，當(dāng)流體被冷卻時指數(shù)n取0.3，故以上可簡化為:

其中，i=1，2，1表示熱側(cè)，2表示冷側(cè)，為了求解C及m的值，針對簡化后的式(2)在兩側(cè)取對數(shù)，可得:

式(3)為一次線性方程，Re，Pr可通過測試數(shù)據(jù)計算得到，只有C，m是未知數(shù)，對實驗數(shù)據(jù)可進行最小二乘擬合，其中一次方程的曲線斜率為m，截距為lnC，進而可求得冷熱側(cè)的換熱關(guān)聯(lián)式，從而代入式(4)求出冷熱側(cè)的對流換熱系數(shù)。

其中，i=1，2，1 表示熱側(cè)，2 表示冷側(cè)。

忽略污垢熱阻，板式換熱器換熱系數(shù)K的計算式為:

其中，K為換熱器換熱系數(shù)，W/(m2·K);h1為熱側(cè)板片表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，W/(m2·K);δs為板片厚度，m;λs為板片熱導(dǎo)率，W/(m2·K);h2為冷側(cè)板片表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，W/(m2·K)。

3.2 阻力系數(shù)的計算

對于水—水板式換熱器流動中所包含的阻力主要包括兩類:摩擦阻力及局部阻力。摩擦阻力是板式換熱器中液體的壓降主要來源，另一部分則來自角孔壓降。本文在阻力研究中將主要針對摩擦阻力，該阻力主要來自3個部分:1)流體物性，流體粘度越大，阻力越大;2)板片集合特性，與板型結(jié)構(gòu)及設(shè)計參數(shù)有關(guān)，表面粗糙度越大，板片越長，間距越小，則阻力越大;3)流動特性，流速越高，阻力越大。

在應(yīng)用研究及設(shè)計計算中通常采用消除當(dāng)量直徑和流道長度的范寧摩擦因子來表征板式換熱器流道內(nèi)的阻力特性，范寧摩擦因子與壓降的關(guān)系式為:

其中，f為范寧摩擦因子;ΔP為測定的進出口處的壓力降，kPa;de為換熱器流道當(dāng)量直徑，m;L為換熱器流道長度，m;ρ為流體密度，m3/kg;u為流體流速，m/s。

4 實驗與計算結(jié)果

根據(jù)實驗結(jié)果并結(jié)合流體工質(zhì)的物性參數(shù)，參照文獻［5］［6］的等雷諾數(shù)方法可計算得出冷熱側(cè)的準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式為:Nu=0.114Re0.755Prn(加熱時指數(shù) n 取 0.4，冷卻時指數(shù) n 取 0.3)，相關(guān)度為99.61%，適用范圍為5 000≤Re≤30 000，圖3描繪了板式換熱器Nu隨Re的變化曲線。根據(jù)式(4)，式(5)可知，板式換熱器的總傳熱系數(shù)也隨Re的增大而增大，因此，在設(shè)計板式換熱器時，為增強換熱效果，可按紊流來設(shè)計。

根據(jù)水—水板式換熱器的阻力特性，在測量得到板式換熱器的實驗壓降后，根據(jù)式(6)計算出相應(yīng)的摩擦因子f，再根據(jù)線性解析方法計算 f=CRen的關(guān)系式為:f=37.222Re－0.457，圖4 描繪了范寧摩擦因子隨Re變化的曲線圖，可見，雷諾數(shù)越大，摩擦因子越小，流動阻力也就越小。

圖3 雷諾數(shù)與努塞爾數(shù)的關(guān)系

圖4 雷諾數(shù)與范寧摩擦因子的關(guān)系

5 結(jié)語

1)本文主要闡述了板式換熱器的特點、結(jié)構(gòu)及工作原理。

2)針對BR1.1型板式換熱器，設(shè)計了傳熱相關(guān)實驗，重點關(guān)注不同流動特性對其傳熱及阻力特性的影響。

3)通過最小二乘法及等雷諾數(shù)法來求解板式換熱器相應(yīng)的對流換熱特征數(shù)方程，并闡述了范寧摩擦因子隨雷諾數(shù)變化的特征方程。

4)本文進行板式換熱器的設(shè)計計算時未考慮到板片的污垢熱阻，然而在長期運行后的板式換熱器污垢熱阻將急劇增大，因此，如何除垢及深入其形成機理是后續(xù)研究的重點。

［1］趙曉文，蘇俊林.板式換熱器的研究現(xiàn)狀及進展［J］.冶金能源，2011，30(1):52-57.

［2］任改霞，趙 鋒.板式換熱器在電廠中的應(yīng)用研究［J］.山西建筑，2014，40(2):136-137.

［3］徐志明，郭進生，郭軍生，等.板式換熱器傳熱和阻力特性的實驗研究［J］.熱科學(xué)與技術(shù)，2010，9(1):11-16.

［4］楊崇麟.板式換熱器工程設(shè)計手冊［M］.北京:機械工業(yè)出版社，1994.

［5］歐陽新萍，吳國妹，劉寶興.等流速法在板式換熱器傳熱試驗中的應(yīng)用［J］.動力工程，2001，21(3):1260-1262.

［6］李冠球.板式換熱器傳熱傳質(zhì)實驗與理論研究［D］.杭州:浙江大學(xué)博士學(xué)位論文，2012.