董道海

（中鐵隧道集團(tuán)三處有限公司，廣東 深圳 518052）

0 引言

將既有人防洞改擴(kuò)建成地鐵區(qū)間是地下工程的難點(diǎn)和熱點(diǎn)之一。目前，已經(jīng)有越來越多的城市將如何改造利用既有人防工程作為城市軌道交通建設(shè)方案的重要課題來研究。然而，盡管我國(guó)地下工程施工技術(shù)已經(jīng)有了巨大進(jìn)步，成功修建了許多難度極大的地下工程［1］，在鐵路及公路隧道方面也有成功的既有隧道改擴(kuò)建實(shí)例，并逐步形成了適合中國(guó)國(guó)情的完善的施工工法，但對(duì)于城市繁華地區(qū)既有人防改造擴(kuò)挖成大斷面隧道施工技術(shù)，目前還沒有可以借鑒的實(shí)際工程，在國(guó)際上也罕見。能否在充分利用現(xiàn)有結(jié)構(gòu)的前提下進(jìn)行結(jié)構(gòu)改造，是一個(gè)需要進(jìn)行認(rèn)真研究、探討的問題。城市繁華地區(qū)既有人防改造擴(kuò)挖需分解原隧道的支護(hù)體系，如何將已有支護(hù)段落按部位進(jìn)行分解，如何避免因原隧道支護(hù)體系相互牽連而引起大面積垮塌，這是擴(kuò)挖施工的關(guān)鍵技術(shù)問題。此外，怎樣充分利用原隧道輪廓形成的臨空面，如何在擴(kuò)挖時(shí)有效避免對(duì)圍巖多次擾動(dòng)引起的失穩(wěn)坍塌，同時(shí)盡量減少對(duì)臨近建筑結(jié)構(gòu)的影響，也是城市既有人防改造施工的重點(diǎn)［2-3］。

哈爾濱地鐵項(xiàng)目進(jìn)場(chǎng)后就遇到了一段已經(jīng)改建成地下四層沉箱結(jié)構(gòu)的既有人防隧道。哈爾濱地鐵項(xiàng)目就此開展了科技攻關(guān)，建立了數(shù)據(jù)模型并進(jìn)行了計(jì)算分析。制定了一套安全、有效的結(jié)構(gòu)托換改造方案和監(jiān)控量測(cè)方案并付之實(shí)施。驗(yàn)證了地下商場(chǎng)托換改造結(jié)構(gòu)分析的準(zhǔn)確性和施工方案的可操作性。

1 工程概況

既有商場(chǎng)結(jié)構(gòu)改造托換范圍為博物館站—龍江街站秋林區(qū)間地下商業(yè)街，全長(zhǎng)51 m。既有結(jié)構(gòu)為地下四層沉箱結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)將負(fù)四層中跨底板及上行線側(cè)立柱破除后改造成矩形地鐵區(qū)間。改造段橫斷面如圖1所示。

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)，矩形段負(fù)四層底橫、縱梁尺寸均為寬0.8 m，高1.4 m，在下方設(shè)置擴(kuò)大基坑，擴(kuò)大基坑寬1.8 m，高1.3 m。負(fù)四層頂橫、縱梁寬為0.4 m，高0.7 m，其上覆蓋預(yù)制板作為中板。除端頭立柱截面尺寸為1.05 m×0.8 m外，其余立柱尺寸均為0.8 m×0.8 m（結(jié)構(gòu)側(cè)墻尺寸未知）。平面及縱剖面示意如圖2和圖3所示。

圖1 地下商場(chǎng)改造段橫斷面示意圖Fig.1 Cross-section of renovation section of underground commercialmall

此區(qū)間改造是將既有的地下四層商業(yè)街的“無梁樓蓋結(jié)構(gòu)體系”，通過鑿除底板及橫梁，再新建“箱型框架結(jié)構(gòu)”進(jìn)行結(jié)構(gòu)改造托換并與商業(yè)街結(jié)合。在改造過程中要確保上方秋林區(qū)間地下商業(yè)街的正常營(yíng)業(yè)及結(jié)構(gòu)的安全。因此，秋林區(qū)間地下商業(yè)街的沉降控制要求極高。本文借助結(jié)構(gòu)分析的手段，對(duì)地下商場(chǎng)托換前后的結(jié)構(gòu)受力特征進(jìn)行分析，并結(jié)合監(jiān)控量測(cè)數(shù)據(jù)，為現(xiàn)場(chǎng)托換改造的安全實(shí)施提供指導(dǎo)。

圖2 地下商場(chǎng)改造段平面示意圖（單位：m）Fig.2 Plan of renovation section of underground commercialmall（m）

圖3 地下商場(chǎng)改造段縱剖面示意圖Fig.3 Longitudinal profile of renovation section of underground commercialmall

2 主體托換結(jié)構(gòu)計(jì)算參數(shù)及步驟

2.1 結(jié)構(gòu)托換尺寸的確定

地下商場(chǎng)上部三層主體結(jié)構(gòu)主要構(gòu)件尺寸：立柱為0.8 m×0.8 m的矩形柱，梁采用0.5 m×0.7 m矩形斷面，頂板厚900 mm，中板厚180 mm，側(cè)墻為1 000 mm厚混凝土墻。

地下商場(chǎng)四層托換后主體結(jié)構(gòu)主要構(gòu)件尺寸：梁采用0.5 m×0.7 m矩形斷面，新建縱梁采用0.6 m×0.86 m 矩形斷面，中板厚180 mm，新建頂板厚860 mm，新建底板厚700 mm，上行線右側(cè)中隔墻厚450 mm，上行線左側(cè)側(cè)墻厚600 mm，下行線右側(cè)側(cè)墻厚1 200 mm，下行線左側(cè)中隔側(cè)墻厚450 mm。結(jié)構(gòu)兩端設(shè)置端頭墻與地鐵區(qū)間五心圓隧道相接。

2.2 計(jì)算步驟

本文結(jié)構(gòu)計(jì)算采用簡(jiǎn)化的支承在彈性地基上的立體框架模型，底板下土的抗力用土彈簧模擬［4］。區(qū)間內(nèi)部結(jié)構(gòu)考慮水平及豎向荷載。按荷載情況、施工方法和使用階段不同的受力狀況，取最不利內(nèi)力進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算分2步進(jìn)行：第1步，將上部三層地下商場(chǎng)轉(zhuǎn)換成作用在底層側(cè)墻上的均布線荷載以及立柱上的集中荷載；第2步，模擬托換后的地鐵區(qū)間結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布及位移變化情況，最后通過現(xiàn)場(chǎng)的監(jiān)控量測(cè)數(shù)據(jù)以反饋托換改造方案的實(shí)施情況［5］。

3 數(shù)值計(jì)算分析

3.1 托換前上部荷載計(jì)算

建立地下商場(chǎng)上部三層主體結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)化立體框架模型（如圖4所示），其中，立柱橫向間距8.7 m，縱向間距5 m，距離側(cè)墻3.9 m，每層高4.3 m?？紤]上部結(jié)構(gòu)自身重力，上部結(jié)構(gòu)受到荷載如下：覆土荷載16.86 kN/m2，商場(chǎng)人群荷載4 kN/m2。

圖4 上部結(jié)構(gòu)三維實(shí)體模型Fig.4 3Dmodel of upper structure of underground commercialmall

經(jīng)過結(jié)構(gòu)分析計(jì)算得到結(jié)果如表1所示。其中，桿件共有96個(gè)，工況信息為單工況：恒荷載+活荷載。

表1 上部結(jié)構(gòu)荷載計(jì)算值Table 1 Calculation results of loads of upper structure of underground commercialmall

立柱荷載計(jì)算結(jié)果如表2所示，可將側(cè)墻簡(jiǎn)化成桿件結(jié)構(gòu)［6］，側(cè)墻荷載計(jì)算結(jié)果如表3所示。

表2 上部結(jié)構(gòu)立柱荷載計(jì)算結(jié)果Table 2 Calculation results of loads of vertical columns of upper structure of underground commercialmall

表3 上部結(jié)構(gòu)側(cè)墻荷載計(jì)算結(jié)果Table 3 Calculation results of loads of sidewall of upper structure of underground commercialmall

經(jīng)過結(jié)構(gòu)分析計(jì)算可知：底層地下商場(chǎng)受到立柱豎向集中力為2 717.045 kN，側(cè)墻豎向集中力為4 003.135 kN。考慮到模型兩邊還有結(jié)構(gòu)分擔(dān)一部分荷載［7］，對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行處理如下：

立柱豎向集中力為：（2 717.045 kN+654.9 kN）/2=1 685.97 kN；

側(cè)墻均布線荷載為：（4 003.14 kN+121.7 kN）/20 m=206.242 kN/m。

3.2 托換后結(jié)構(gòu)計(jì)算分析

根據(jù)地下商場(chǎng)底層主體結(jié)構(gòu)尺寸，建立托換后的簡(jiǎn)化立體框架模型如圖5所示。改造后的地鐵區(qū)間側(cè)墻間距7.94 m，高5.25 m，上行方向洞室寬2.2 m，高3.94 m，下行方向洞室寬2.3 m，高3.94 m，鋼支撐縱向間距5 m。考慮結(jié)構(gòu)自身重力，上部受到荷載為：立柱處集中荷載1 685.97 kN，側(cè)墻處均布線荷載206.242 kN/m，商場(chǎng)荷載4 kN/m2。

圖5 托換后結(jié)構(gòu)三維實(shí)體模型Fig.5 3D model of underground commercialmall after underpinning

對(duì)所建模型進(jìn)行加載后經(jīng)過結(jié)構(gòu)分析計(jì)算，得到托換前結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布及變形情況。托換后結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布情況如圖6所示。

圖6 托換后結(jié)構(gòu)應(yīng)力分布圖Fig.6 Distribution of stress of structure of underground commercialmall after underpinning

其中，應(yīng)力最大的構(gòu)件為行車道側(cè)墻底部、新建頂部縱梁［8］。通過對(duì)既有地下商場(chǎng)底層結(jié)構(gòu)進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算，得出了既有商場(chǎng)結(jié)構(gòu)在托換前和托換后的應(yīng)力分布及變形情況。

由此可見：托換前，地下商場(chǎng)的主要受力結(jié)構(gòu)為側(cè)墻和立柱；托換后，地下商場(chǎng)下部結(jié)構(gòu)改造成為地鐵區(qū)間，荷載發(fā)生了轉(zhuǎn)移，主要受力結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)樾熊嚨纻?cè)墻，較好地實(shí)現(xiàn)了托換過程中的荷載轉(zhuǎn)移。

3.3 托換結(jié)構(gòu)變形計(jì)算

托換后結(jié)構(gòu)的變形情況如圖7所示，其中變形最大的構(gòu)件為新建頂板，變形量為5.7 mm。

圖7 托換后結(jié)構(gòu)位移圖（單位：mm）Fig.7 Displacement of structure of underground commercialmall after underpinning（mm）

4 主體托換施工

4.1 施工工藝

為保證隧道內(nèi)施工通道的暢通，待矩形段兩端的隧道二次襯砌施工完成后，再施作矩形段。由于隧道施工過程中上方商場(chǎng)仍在正常營(yíng)業(yè)，因此必須保障全過程商場(chǎng)的結(jié)構(gòu)安全。施工時(shí)充分利用現(xiàn)有空間和結(jié)構(gòu)，施作新建結(jié)構(gòu)的受力框架（頂?shù)装灏盗骸?cè)墻暗柱等），在新建結(jié)構(gòu)的受力框架完全形成后，破除原有結(jié)構(gòu)的受力柱，完善后續(xù)工序。

總體施工工序遵循先施工橫梁間結(jié)構(gòu)，再施工橫梁處的結(jié)構(gòu)，分段施工。根據(jù)既有結(jié)構(gòu)布置，每結(jié)構(gòu)段長(zhǎng)5 m，橫梁間結(jié)構(gòu)段1.8 m長(zhǎng)，橫梁處結(jié)構(gòu)段3.2 m長(zhǎng)。橫梁間結(jié)構(gòu)的施工工序圖如圖8所示。

橫梁處結(jié)構(gòu)施工以破除立柱為重點(diǎn)，立柱兩側(cè)橫梁間結(jié)構(gòu)及邊跨結(jié)構(gòu)施工完成后，支撐腳手架先不予拆除，待混凝土強(qiáng)度達(dá)到80%，以便形成新的受力體系后在進(jìn)行侵入隧道結(jié)構(gòu)部分立柱的破除施工。這時(shí)，原有立柱所承受的應(yīng)力將傳遞到立柱兩側(cè)橫梁間結(jié)構(gòu)及邊跨結(jié)構(gòu)上，形成了受力轉(zhuǎn)換，確保了施工的安全。橫梁處結(jié)構(gòu)的施工工序圖如圖9所示。

4.2 地下水處理措施

本區(qū)間設(shè)計(jì)過程中無地質(zhì)水文資料，圖紙中未明確降水措施。根據(jù)博龍區(qū)間改造中施作的降水井觀測(cè)，地下水位在120.4 m左右。底板開挖基底進(jìn)入地下水位約1.6 m，為確保不帶水作業(yè)降水的設(shè)計(jì)高程為底板以下0.5 m，因此需降水位2 m。但根據(jù)博龍區(qū)間底板的施工經(jīng)驗(yàn)，采用大口徑管井降水效果不佳，地下水位無明顯變化。而且采取大范圍降水，將可能造成既有結(jié)構(gòu)的沉降，不滿足設(shè)計(jì)要求。

圖8 橫梁間結(jié)構(gòu)施工工序圖Fig.8 Sequence of construction of connection section between horizontal beams

為確保矩形段改造施工安全，采取在底板下用小導(dǎo)管注雙液漿形成止水帷幕，然后開挖集水坑進(jìn)行排水的方式進(jìn)行降水施工（如圖10所示）。

現(xiàn)場(chǎng)采用TSS型注漿管配套設(shè)備，用雙液注漿泵，采取后退式分段注漿工藝進(jìn)行注漿作業(yè)。注漿管徑為42，壁厚3.5 mm，長(zhǎng)5 m，用無縫鋼管加工而成，按間距2 m×2 m梅花形布置。采用水泥水玻璃雙液漿，水灰質(zhì)量比W∶C=1∶1，水泥漿∶水玻璃=1∶0.5。

經(jīng)過注漿施工，在底板下形成了止水帷幕，開挖過程中間隔設(shè)置集水坑，采用抽水泵明排的方式進(jìn)行了降水施工。降水效果達(dá)到施工要求，有效地控制了結(jié)構(gòu)沉降，達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

圖9 橫梁處結(jié)構(gòu)施工工序圖Fig.9 Sequence of construction of horizontal beams

圖10 地下水處理示意圖Fig.10 Groundwater treatment

4.3 托換過程關(guān)鍵工藝處理措施

由于該結(jié)構(gòu)托換是在地下四層沉箱結(jié)構(gòu)內(nèi)將兩側(cè)框架結(jié)構(gòu)采用新建結(jié)構(gòu)加固后，將中間部位底板及侵入結(jié)構(gòu)部分立柱、底梁鑿除后重新施作底梁、立柱及框架結(jié)構(gòu)，進(jìn)而封閉頂板形成新的地鐵區(qū)間結(jié)構(gòu)置換原有結(jié)構(gòu)受力體系。故在新舊結(jié)構(gòu)聯(lián)接部位、既有結(jié)構(gòu)破除、防水層施作等關(guān)鍵工藝處需進(jìn)行特殊處理。

4.3.1 新舊結(jié)構(gòu)聯(lián)結(jié)部位處理措施

托換過程中，新舊結(jié)構(gòu)聯(lián)接部位主要有新建底板底梁與原有結(jié)構(gòu)底梁聯(lián)接部位、新建結(jié)構(gòu)側(cè)墻立柱與未破除部分結(jié)構(gòu)立柱聯(lián)接部位。

對(duì)于該部位新舊結(jié)構(gòu)聯(lián)接部位，現(xiàn)場(chǎng)采用首先在原有結(jié)構(gòu)底梁、未破除部分結(jié)構(gòu)立柱上植筋，并將此鋼筋與新建結(jié)構(gòu)鋼筋焊接連接，澆筑混凝土?xí)r，同時(shí)灌模澆筑的方式，使新舊結(jié)構(gòu)部位結(jié)構(gòu)形成整體受力體系，確保結(jié)構(gòu)受力平衡。

4.3.2 破除方法、保護(hù)

由于結(jié)構(gòu)托換過程中地下商場(chǎng)仍在正常營(yíng)業(yè)，為確保結(jié)構(gòu)破除過程中的施工安全，在施工過程中一方面對(duì)負(fù)三層的地下倉(cāng)庫(kù)采用滿堂紅腳手架進(jìn)行加固，一方面盡量采用小型破碎錘+人工破除的方式進(jìn)行結(jié)構(gòu)破除。

在破除結(jié)構(gòu)底板時(shí)，由于結(jié)構(gòu)底板較薄且為后期澆筑，現(xiàn)場(chǎng)根據(jù)凈空尺寸選用帶破碎錘的PC75型挖機(jī)進(jìn)行底板結(jié)構(gòu)及下方土體的開挖破除工作。

在破除結(jié)構(gòu)底梁和立柱的過程中，現(xiàn)場(chǎng)根據(jù)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的變化，采用人工使用風(fēng)鉆跳段進(jìn)行破除，并嚴(yán)格按照施工方案，在底板、底梁強(qiáng)度達(dá)到后方可進(jìn)行立柱的破除，并盡量加快結(jié)構(gòu)施工進(jìn)度，確保施工安全。

4.3.3 防水處理

本段防水采用預(yù)鋪式合成高分子冷自粘性卷材，其中卷材整體厚度不小于1.5 mm，合成高分子胎基厚度為0.8～1.0 mm。結(jié)構(gòu)具體防水措施如圖11所示。

圖11 矩形段改造結(jié)構(gòu)防水圖Fig.11 Waterproofing of rectangular section of underground commercialmall

防水層基面采用50 mm厚細(xì)石混凝土保護(hù)層，墊層為150 mm厚的C15混凝土，轉(zhuǎn)角部位增設(shè)1～2層防水卷材加強(qiáng)層。

4.3.3.1 施工方法

1）首先在達(dá)到設(shè)計(jì)要求的陰、陽角部位鋪設(shè)加強(qiáng)層卷材，加強(qiáng)層卷材寬度為50 cm。防水層采用單面粘預(yù)鋪式卷材，靠近底板墊層及側(cè)墻一面為非粘結(jié)面（PE面），與結(jié)構(gòu)外表面密貼面為有隔離膜面（粘貼面）。

2）側(cè)墻防水層采用機(jī)械固定法固定于側(cè)墻表面，固定點(diǎn)距卷材邊緣≥2 cm，釘距≤50 cm。釘長(zhǎng)≥27 mm，且配合墊片將防水層牢固地固定在基層表面，墊片直徑≥2 cm，厚度≥1 mm；底板除陰陽角等特殊部位需要機(jī)械固定外，大面防水層可直接搭接。

3）相鄰兩幅卷材搭接寬度10 cm，將釘孔部位覆蓋住，要求上幅壓下幅進(jìn)行搭接。

4）底板防水層鋪設(shè)完畢，在綁扎鋼筋前，除掉卷材的隔離膜，及時(shí)施作50 mm厚C20細(xì)石混凝土保護(hù)層。側(cè)墻防水層應(yīng)采取臨時(shí)保護(hù)措施確保防水層不受破壞。

5）防水層破損部位應(yīng)采用雙面粘同材質(zhì)材料進(jìn)行修補(bǔ)，補(bǔ)丁滿粘在破損部位，補(bǔ)丁四周距破損邊緣的最小距離≥10 cm。

6）卷材末端及切口處搭接，應(yīng)使用專用膠帶封口?；炷翍?yīng)在防水層安裝結(jié)束后40 d內(nèi)澆筑完成。

4.3.3.2 注意事項(xiàng)

1）基面有明水流時(shí)不得進(jìn)行防水層的鋪設(shè)工作。

2）施工時(shí)應(yīng)注意鋼筋的吊裝、綁扎、焊接等工序?qū)Ψ浪畬拥挠绊?，確保不破壞防水層。

3）嚴(yán)禁穿孔穿釘鞋施工及硬物穿、刺防水層?；炷凉嘧⑶?，應(yīng)對(duì)防水層進(jìn)行檢查，如有破損，及時(shí)修補(bǔ)。必須確認(rèn)防水層無缺損后方可澆筑混凝土。

4）鋪貼立面卷材防水層時(shí)，應(yīng)采取防止卷材下滑的措施。

5）防水層鋪貼后，嚴(yán)禁在防水層上開洞，以免引起滲漏水。

4.3.3.3 鋼筋安裝過程對(duì)防水層的保護(hù)

防水層質(zhì)量關(guān)乎整個(gè)主體結(jié)構(gòu)的整體防水質(zhì)量，而且在鋼筋施工過程中極易對(duì)防水層造成破壞，因此在鋼筋施工過程中應(yīng)注意加強(qiáng)對(duì)防水層的保護(hù)，并應(yīng)采取以下施工措施：

1）底板防水層施工完并檢查驗(yàn)收通過后及時(shí)施工C20細(xì)石混凝土保護(hù)層。保護(hù)層未達(dá)到強(qiáng)度前不得堆放鋼筋以及進(jìn)行鋼筋綁扎。

2）底板防水層的預(yù)留搭接部分由于需要向上翻折，因此不會(huì)施工混凝土保護(hù)層。為避免鋼筋堆放、鋼筋綁扎、焊接以及模板支立過程中造成破損，在防水板上部鋪設(shè)一層土工布，作為防水板的保護(hù)層。

3）在預(yù)留搭接部分的防水層上進(jìn)行鋼筋接頭焊接時(shí)采用薄模板作為擋護(hù)工具，避免焊接過程中火花直接飛濺到防水板上。

4）鋼筋綁扎完成后先由鋼筋班長(zhǎng)、值班技術(shù)人員對(duì)防水層進(jìn)行檢查，如有破損及時(shí)進(jìn)行修補(bǔ)，檢查并修補(bǔ)完成后才可以向監(jiān)理申請(qǐng)檢查。

5 監(jiān)控量測(cè)措施及分析

5.1 監(jiān)控量測(cè)

為確保托換技術(shù)的安全可行性，對(duì)本區(qū)間改造段托換過程中的結(jié)構(gòu)受力、位移變形、地表沉降等內(nèi)容進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)的監(jiān)控量測(cè)，并及時(shí)反饋量測(cè)數(shù)據(jù)，為現(xiàn)場(chǎng)施工提供參考。

5.1.1 監(jiān)控量測(cè)項(xiàng)目及監(jiān)測(cè)頻率

如表4所示。

表4 監(jiān)控量測(cè)項(xiàng)目及監(jiān)測(cè)頻率Table 4 Monitoring items and monitoring frequency

5.1.2 主要監(jiān)測(cè)項(xiàng)目監(jiān)控標(biāo)準(zhǔn)如表5所示。

5.1.3 監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置

如圖12所示。

表5 主要監(jiān)控量測(cè)項(xiàng)目監(jiān)控標(biāo)準(zhǔn)Table 5 Displacement control standards

圖12 矩形改造段內(nèi)部托換結(jié)構(gòu)監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置圖Fig.12 Layout ofmonitoring points of underpinning section

5.2 監(jiān)控量測(cè)結(jié)果分析

將結(jié)構(gòu)分析得出的地下結(jié)構(gòu)頂部橫梁的變形量與實(shí)際監(jiān)測(cè)的變形量進(jìn)行對(duì)比，如圖13所示。從圖13可以看出：計(jì)算得到的既有商場(chǎng)上部結(jié)構(gòu)在托換過程中發(fā)生的最大變形為5.7 mm，而實(shí)測(cè)的變形量為7.3 mm，由各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的變形對(duì)比可知結(jié)構(gòu)分析能夠較好地模擬地下托換技術(shù)對(duì)地下結(jié)構(gòu)變形的影響，所得的變形值與監(jiān)測(cè)結(jié)果基本吻合。同時(shí)，根據(jù)《地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范》關(guān)于結(jié)構(gòu)變形的規(guī)定為變形量≤0.003L（L為邊墻和立柱之間的跨度或立柱之間的跨度），該工程立柱之間的跨度為8.7 m，允許的變形量為26.1 mm。實(shí)際產(chǎn)生的變形小于《地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定的值，故認(rèn)為托換過程能有效控制上部結(jié)構(gòu)的變形。

圖13 實(shí)際監(jiān)測(cè)與結(jié)構(gòu)分析模擬變形量對(duì)比圖（單位：mm）Fig.13 Comparison and contrast between monitoring results and numerical simulation results（mm）

6 結(jié)論與體會(huì)

1）通過本項(xiàng)目對(duì)既有地下商場(chǎng)結(jié)構(gòu)托換數(shù)值計(jì)算的分析和施工過程控制，驗(yàn)證了在既有地下構(gòu)筑物下采用托換的方法來改建地鐵區(qū)間是可行的。

2）對(duì)既有商場(chǎng)結(jié)構(gòu)的托換可以保證路面交通的順暢和周邊商業(yè)的正常營(yíng)業(yè)，控制不均勻沉降，托換中采用的必要的結(jié)構(gòu)構(gòu)造措施是可行而且有效的。監(jiān)控量測(cè)表明，可以有效地控制既有地下商場(chǎng)改建施工過程中上方地下結(jié)構(gòu)發(fā)生的變形。

3）本文形成了一套完善的既有地下商場(chǎng)結(jié)構(gòu)托換數(shù)值計(jì)算分析及施工技術(shù)，研究成果的推廣應(yīng)用，確保了實(shí)體工程施工的安全、可控，為今后同類型的工程施工提供了參考。

：

［1］ 王毅才.隧道工程［M］.北京：人民交通出版社，2000：34-40.（WANG Yicai.Tunnel engineering［M］.Beijing：China Communication Press，2000.（in Chinese））

［2］ 李洪昌，文枚.托換技術(shù)在地基加固中的應(yīng)用［J］.科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào)，2010（4）：23-25.（LIHongchang，WENMei. Application of displacement technique in foundation strengthening［J］.Science and Technology Innovation Herald，2010（4）：23-25.（in Chinese））

［3］ 賈強(qiáng)，王明國(guó).板式托換法在既有建筑物地下增層中的應(yīng)用［J］.山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào)，2010（3）：47-50.（JIA Qiang，WANG Mingguo.Underpinning slab in existing buildings in the application layer of underground［J］.Journal of Shandong Jianzhu University，2010（3）：47-50.（in Chinese））

［4］ 傅鶴林，彭思甜.巖土工程數(shù)值分析新方法［M］.長(zhǎng)沙：中南大學(xué)出版社，2006：66-70.（FU Helin，PENG Sitian.A new numericalmethod for geotechnical engineering analysis［M］.Changsha：Central South University Press，2006：66-70.（in Chinese））

［5］ 傅鶴林，韓汝才，朱漢華，等.破碎圍巖中單拱隧道荷載計(jì)算的理論解［J］.中南大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2004，35（3）：478-483.（FU Helin，HAN Rucai，ZHU Hanhua，et al.Theoretical load solution of single tunnel inside broken rockmass［J］.Journal of Southeast University：Natural Science Edition，2004，35（3）：478-483.（in Chinese））

［6］ 鄭宏波，張運(yùn)良，羅艷輝，等.大跨公路隧道襯砌荷載確定方法的探討［J］.公路工程，2007，32（6）：123-126.（ZHENG Hongbo，ZHANG Yunliang，LUO Yanhui，et al.Method of the lining load of determining large span high way tunnel［J］.Highway Engineering，2007，32（6）：123-126.（in Chinese））

［7］ 曲海鋒，朱合華，蔡永昌，等.扁平大跨度公路隧道松動(dòng)荷載計(jì)算方法探討［J］.巖土力學(xué)，2008，29（4）：989-1000.（QU Haifeng，ZHU Hehua，CAI Yongchang，et al.Discussion on calculation of loose load on extra-large cross section and road tunnel large span road tunnel［J］.Rock and Soil Mechanics，2008，29（4）：989-1000.（in Chinese））

［8］ 李鴻博，郭小紅.公路連拱隧道土壓力荷載的計(jì)算方法研究［J］.巖土力學(xué)，2009，30（11）：3429-3434.（LIHongbo，GUO Xiaohong.Research on calculation methods of earth pressure onmuti-arch tunnel for highway［J］.Rock and Soil Mechanics，2009，30（11）：3429-3434.（in Chinese） ）