劉 鎖

（中鐵隧道集團一處有限公司，重慶 401121）

0 引言

隨著我國交通運輸網(wǎng)絡不斷完善，特長公路隧道越來越多，而隨之也帶來了特長隧道運營通風的技術和成本問題［1］。僅采用洞內(nèi)設置射流風機技術難以滿足通風需要，在部分地區(qū)公路特長隧道設計中，已逐步使用豎井、斜井配合地上（地下）風機房進行運營通風嘗試［2］，但因受諸多因素影響，斜井設計坡度較陡，就當前公路而言，其大傾角斜井的設計與施工均是借鑒礦井上的工藝，設計施工大多是憑借經(jīng)驗類別的辦法進行［3］。因此，合理設置通風斜井參數(shù)（此次重點指斜井坡度），可有效降低施工難度及安全風險。文獻［3］結(jié)合國內(nèi)在建或已建公路隧道斜井實例，從運輸方式角度對隧道斜井斷面、傾角及施工方案選擇進行研究，提出斜井傾角不大于25°觀點；文獻［4］通過設置短豎井+（傾角11.67°，無軌運輸）斜井方式減緩斜井坡度（原設計傾角24.2°，有軌運輸）；文獻［5-6］公路長大隧道通風坑道采用豎井+地下風機房方式或斜井，原設計坡度多小于25°。但優(yōu)化可借鑒文獻較少。因鄂贛隧道1#通風斜井其他可選擇斜井洞口地形地質(zhì)及水文條件影響，無法通過上述方式優(yōu)化，且從安全風險、施工難度、工期目標等方面分析其施工存在諸多困難，結(jié)合現(xiàn)場地形地質(zhì)條件，最終通過適當減緩斜井坡度（傾角減小至25°下）+優(yōu)化（送風、排風、排煙）聯(lián)絡通道與正洞連接方式的方法實現(xiàn)方案優(yōu)化既定目標。

1 工程概況

鄂贛隧道位于湖北省通山縣與江西省武寧縣交界處，隧道采用分離式，左線全長6 888 m，右線全長6 948 m，其中湖北省段左線長3 010.19 m（洞口里程ZK263+949），右線長3 031.34 m（洞口里程YK263+975），左、右線縱坡坡度分別為1.27%和1.3%。隧道采用洞外機械通風，在湖北省內(nèi)和江西省內(nèi)各設1座通風斜井，分2段縱向通風，湖北省段為1#通風斜井，為右線隧道送風、排風，左線隧道排煙。

2 鄂贛隧道1#通風斜井原設計概況

2.1 原設計概況

鄂贛隧道1#通風斜井水平長度為555.0 m，斜長為630.1 m，斷面（凈寬×凈高）為7 m×5.52 m，傾角為28.264°，坡度為53.76%；排風聯(lián)絡通道長102.51 m，斷面（凈寬×凈高）為5 m×2.5 m，傾角為36.936°，坡度為75.18%；排煙聯(lián)絡通道長30.28 m，斷面（凈寬×凈高）為5 m×2.91 m，傾角為64.628°，坡度為210.87%；送風聯(lián)絡通道長90.25 m，斷面（凈寬×凈高）為5 m×4.71 m，傾角為28.264°，坡度為53.76%。排風聯(lián)絡通道與隧道右線相交于YK265+882，排煙聯(lián)絡通道與隧道左線相交于ZK265+850，送風聯(lián)絡通道與隧道右線正洞相交于YK265+937（XK0+000）。原設計1#通風斜井與正洞連接布置圖見圖1，排風、排煙、送風聯(lián)絡通道斷面圖見圖2。

2.2 1#通風斜井設計開挖和襯砌結(jié)構(gòu)參數(shù)

該斜井穿越的主要巖土體為燕山期的侵入型斑狀二長花崗巖（πηγ）巖體，偶有石英巖脈、石英閃長巖巖脈侵入?；◢弾r巖體節(jié)理較發(fā)育，巖體被節(jié)理切割呈塊狀結(jié)構(gòu)或巨塊狀結(jié)構(gòu)。地下水主要為花崗巖基巖內(nèi)裂隙水。主要圍巖級別為Ⅱ級，其支護參數(shù)如表1所示。

2.3 原設計方案在施工中存在的困難

2.3.1 斜井、送風、排風（煙）聯(lián)絡通道大傾角段施工困難

斜井段傾角達28.264°，坡度為53.76%，斜長達630 m，送風、排風（煙）聯(lián)絡通道傾角最大達64.628°，屬陡坡（大傾角）長大斜井。受井身作業(yè)環(huán)境、工期限制及施工安全保障等因素影響，斜井送風、排風（排煙）聯(lián)絡通道在開挖、初期支護、二次襯砌等工序施工存在以下困難。

1）原設計建議采用人工鉆爆、裝碴，1.1 m3前卸式箕斗（外形長寬高尺寸為3 090 mm×1 100 mm×1 151 mm）提升施工方案，進度無法滿足合同工期要求。根據(jù)箕斗提升能力計算公式［7］推算，僅箕斗提升每循環(huán)（按2 m計算）出碴約需11 h，加上搭設作業(yè)臺架3.5 h，立設拱架2.5 h（有拱架地段），安裝錨桿鋼筋網(wǎng)3 h，噴射混凝土4 h，鉆孔裝藥5 h，拆除作業(yè)臺架及爆破通風3 h，合計開挖初期支護工序約29.5 h（有拱架地段32 h），加上各種外界因素影響（有效時間按0.8計算），僅開挖初期支護工期約20個月，施工工期約32個月，遠超出20個月合同工期，且JTG D70—2004《公路隧道設計規(guī)范》規(guī)定，箕斗提升時斜井傾角不大于35°［8］。

2）送風、排風（排煙）聯(lián)絡通道與斜井形成約60°平面轉(zhuǎn)角，且排風、排煙聯(lián)絡通道傾角分別達36.936°，64.628°。GBJ 213—1990《礦山井巷工程施工及驗收規(guī)范》規(guī)定，在陡坡大于30°的斜井，不宜采用礦車提升，且坡度過大，對絞車的能力要求過高［9］，且結(jié)合全線總體部署，開挖支護應于10個月內(nèi)完成，平均單日開挖初期支護2.4 m，每循環(huán)（按2 m進尺）應控制在20 h內(nèi)，減去鉆孔爆破等其他工序時間，出碴整工序時間應控制在4 h內(nèi)（按無拱架地段計算），考慮移動裝碴設備、找頂?shù)裙ば虮匾慕M成以及客觀因素影響（約占45 min），推算出需單循環(huán)有效裝碴6 m3礦車（松散系數(shù)取1.4，開挖斷面取Ⅳ級50.43 m3，得每循環(huán)提升量V=141.2 m3；裝碴時間按300 s，提升速度按3.8 m/s［1］，提升循環(huán)時間=300+700/3.8=484.2 s，即7.43車/h；單車容量=141.2 m3/（7.43車/h×（4 h-45 h/60））=5.85 m3），而在聯(lián)絡通道，因受大傾角影響（礦車井口側(cè)有效裝碴高度=礦車高度-礦車長度×tgθ，傾角θ越大，要求礦車高度越高方可保證有效裝碴數(shù)量），加之礦車行走軌道寬度受限，致使礦車理論結(jié)構(gòu)難以滿足容量需求，即使理論容量滿足其礦車受力及安全運行，安全風險極高，行車安全得不到有效保證。

3）排 風 聯(lián) 絡 通 道（36.936°）、排 煙 聯(lián) 絡 通 道（64.628°）坡度過陡，人員即使借助梯道也無法平穩(wěn)行走、無法正常開展作業(yè)。

4）如采用正挖法施工，則施工環(huán)境存在較大安全隱患。聯(lián)絡通道坡度已超過履帶裝碴設備爬坡安全極限（步行式挖掘機空載情況理想狀態(tài)下極限縱向爬坡度為48.22°［10］，側(cè)卸裝巖機在使用絞車情況下爬坡能力為30°［7］），履帶式機械無法安全作業(yè)，只能采用效率低下的人工裝碴作業(yè)方式，但因坡度過陡，施工人員基本無法平穩(wěn)站立，既影響作業(yè)效率，又存在工人滑倒、滾石（落石）傷人的安全隱患。

5）如果采用從正洞向上的反挖法施工，其開挖、出碴、支護工序存在較高安全風險，非特殊情況（無法從地表開孔）一般不宜采用；且各通道接入口均位于隧道正洞頂部，安全風險高，且反挖法對正洞施工干擾極大，受其影響，正洞工期可能延后。

圖1 原設計1#通風斜井與正洞連接布置圖（單位：cm）Fig.1 Layout of connection between No.1 inclined ventilation shaft and main tunnel of original design（cm）

圖2 原設計1#通風斜井井身、排風、排煙、送風聯(lián)絡通道斷面圖（單位：cm）Fig.2 Cross-sections of No.1 inclined ventilation shaft，exhausted air releasing connection gallery，smoke releasing connection gallery and fresh air supply connection gallery of original design（cm）

2.3.2 斜井襯砌模筑混凝土施工困難

因斜井傾角達28.264°，排煙聯(lián)絡通道傾角達到64.628°，聯(lián)絡通道較長且直接連通正洞隧道洞頂，結(jié)合20個月總工期需求，其斜井襯砌有效施工時間僅能控制在7個月之內(nèi)，其模筑混凝土襯砌施工存在以下困難。

1）斜井如果采用普通組合模板施工（井身及聯(lián)絡通道襯砌采用同時立模間斷澆筑以縮短循環(huán)時間），模板支架在陡坡環(huán)境中安裝、拆移困難，穩(wěn)定性差，混凝土從低端向高端入倉過程中，組合承重模板及支承結(jié)構(gòu)受力不均，且混凝土澆筑期間模架受力持續(xù)變化，易造成支承結(jié)構(gòu)局部變形過大導致整體失穩(wěn)，存在傾倒、滑溜等隱患，施工效率偏低，安全風險偏大。

2）斜井如果采用施工效率較高的整體鋼模臺車進行混凝土施工，根據(jù)有效施工工期，結(jié)合斜井井身及聯(lián)絡通道襯砌采用順序作業(yè)原則，則需9 m長模板臺車（質(zhì)量達70余t）在陡坡空間行走、定位難度大，僅井身模板臺車牽引力達340.7 kN（根據(jù)已知條件對物體進行受力分析得，F(xiàn)=mg sinθ+f1mg cosθ，其中摩擦系數(shù)取0.015，重力加速度取10 m/s2，安全系數(shù)取2），排煙聯(lián)絡通道相應需牽引力高達636.98 kN。當前條件下采用絞車牽引、卷揚機加滑輪組組合牽引系統(tǒng)均無法保持平衡、穩(wěn)定，存在下溜等較大安全隱患。

3）送風、排風、排煙聯(lián)絡通道與主井段斷面各不相同，無法采用1臺模板臺車進行襯砌，須采用3臺模板臺車進行混凝土施工，而在交叉口段和曲線轉(zhuǎn)彎段要采用組合模板，因聯(lián)絡通道傾角過大，人工無法平穩(wěn)行走、作業(yè)，組合模板及鋼管排架搭設、拆除困難，其穩(wěn)定性差，安全風險較高。

3 鄂贛隧道1#通風斜井設計方案優(yōu)化

經(jīng)與建設單位、設計單位溝通，在不改變通風斜井總體功能的前提下降低施工安全風險，對通風斜井設計方案進行優(yōu)化，并對國內(nèi)同類工程現(xiàn)場調(diào)研及向相關專家咨詢，且該優(yōu)化方案通風效果經(jīng)專業(yè)科研單位計算論證，滿足運營通風需求。

3.1 優(yōu)化后設計概況

優(yōu)化后1#通風斜井水平投影長度為630 m，斜井傾角為24.9°，斜長為693.186 m，斜井洞口位于ZK265+470左側(cè)約290 m，平面夾角為34°。優(yōu)化后斜井采用馬蹄形曲墻斷面，內(nèi)用中隔墻分隔為送、排風通道，斜井經(jīng)圓弧段后將斜井擴大為一馬蹄形直墻斷面與右線正洞正交，滿足送、排風的需要；斜井排煙通道斷面采用圓形斷面豎井通道方式，通過豎井與左線隧道正洞相交，豎井深38.624 m，開挖直徑為4.76 m。隧道正洞右線與送排風通道連接口處兩側(cè)24 m范圍內(nèi)斷面擴大，設置風道隔板，擴大斷面與正常段設置10 m過渡段。優(yōu)化設計后1#通風斜井與正洞連接布置圖、排風及排煙聯(lián)絡通道圖見圖3和圖4。

表1 通風斜井開挖及襯砌支護參數(shù)列表Table 1 Excavation and lining parameters of inclined ventilation shaft

圖3 優(yōu)化設計后1#通風斜井與正洞連接布置圖（單位：cm）Fig.3 Layout of connection between No.1 inclined ventilation shaft and main tunnel after optimization（cm）

3.2 優(yōu)化后斜井設計開挖和襯砌結(jié)構(gòu)參數(shù)

見表2。

3.3 優(yōu)化后設計方案特點

1）斜井段坡度調(diào)整為24.9°，可采用人工鉆爆開挖，小型挖掘機裝碴，側(cè)卸式礦車運碴的施工方案，可有效降低開挖、出碴、支護工序的安全風險，提高施工效率。排煙豎井斷面較小，可采用普通挖孔工藝施工，安全性較高，施工周期較短。

2）此方案機械化施工程度和施工效率較高，斜井、豎井施工安全風險大為降低，施工質(zhì)量（特別是襯砌質(zhì)量）較易于控制，對正洞施工干擾相對較小，有利于鄂贛隧道（控制性工程）快速平穩(wěn)施工，利于保證合同工期。

3）優(yōu)化設計方案采用擴大斷面以減小通風風阻，保證原設計通風效果。另斜井井身與正洞平面夾角增大，且減少了3處轉(zhuǎn)彎，有利于減少風阻。

4）斜井與正洞交叉口處設置風道隔板、交叉口處正洞斷面面積擴大等措施有利于確保通風排風效果，且在一定程度上有效防范了斜井口水流及雜物等直接落入行車道等安全風險。

4 鄂贛隧道1#通風斜井施工

4.1 總體施工部署

先行開挖斜井井身，然后開挖豎井，初期支護緊跟開挖；開挖初期支護完成后反向進行交叉口段、豎井段、斜井井身段二次襯砌；其他附屬作業(yè)緊跟二次襯砌后進行。

圖4 優(yōu)化設計后1#通風斜井排風、排煙聯(lián)絡通道圖Fig.4 Cross-sections of No.1 inclined ventilation shaft and connection galleries after optimization

表2 優(yōu)化后通風斜井開挖及襯砌支護參數(shù)列表Table 2 Optimized excavation and lining parameters of inclined ventilation shaft

4.2 主要分項工程施工方案

4.2.1 開挖

斜井井身開挖采用人工利用作業(yè)臺架鉆孔爆破，PC110履帶式挖掘機裝碴，6 m3側(cè)卸式礦車出碴。豎井采用人工鉆孔爆破，卷揚機吊運碴土至礦車內(nèi)，先行開挖1.2 m（孔徑）圓井，待與左線貫通后再擴挖至4.0 m，擴挖石碴采用自卸式汽車運至正洞外指定棄碴場。

4.2.2 提升系統(tǒng)及軌道設置

采用2JK×2.5×1.5型礦用提升機牽引，4軌雙道用于出碴和運送材料。軌道采用43 kg/m鋼軌，軌距為900 mm，沿斜井縱向每間隔8 m左右采用L16鋼枕，其他地段采用0.15 m×0.15 m截面的木枕，軌枕間隔距離控制在0.5 m左右，軌道約50 m安裝一根軌距拉桿。為防止軌道在礦車運行時移位，在軌道每8 m左右安設2根地錨（φ22 mm，L=1.5 m），地錨頭與鋼枕焊接牢固。另軌道上安裝阻車器等安全裝置。

4.2.3 初期支護噴射混凝土

噴射混凝土選用1.5 m3翻斗式礦車運輸，翻斗式礦車直接掛于6 m3側(cè)卸式礦車的尾部，噴漿料在洞外自動計量拌合站集中拌制，皮帶輸送機裝車，選用靠斜井中心的車道送至作業(yè)面。出碴時，將小礦車摘鉤后吊離軌道。

4.2.4 二次襯砌模筑混凝土

模筑混凝土采用斜井口自動計量集中拌合站攪拌，通過溜槽輸送至軌行式罐車（金剛車），其與礦車尾部連接，隨礦車運至指定地點，其中井身段襯砌由井底金剛車采用滑槽利用高差將混凝土卸入輸送泵泵送入模，井口段襯砌則直接采用溜槽輸送至工作面輸送入模，井底段（與正洞交叉口段）由正洞口混凝土拌合站攪拌，混凝土運輸汽車運送至工作面泵送入模。

4.2.5 施工排水

斜井井身設4級固定泵站，每級間隔180 m，施工過程中設過渡泵站，將過程中積水及時轉(zhuǎn)移至固定泵站接力抽排至洞外沉淀后達標排放。

斜井與正洞交叉口設集水井，經(jīng)沉淀后通過預留φ140 mm鋼管排至正洞水溝。

4.2.6 中隔墻施工

中隔墻采用磚砌，自斜井底至井口單方向順序施工，先施工基礎后施工墻身，墻身抹面在距離內(nèi)適時緊跟。

基礎混凝土采用有軌運輸系統(tǒng)運至施工作業(yè)面，人工入模，人工振搗。墻身施工砌磚采用人工配合6 m3有軌運輸?shù)V車運至作業(yè)面。先在洞口集中攪拌砂漿，后采用3 m3有軌金剛車運輸至作業(yè)面，人工分層砌筑。

基礎采用C25鋼筋混凝土現(xiàn)澆，澆注呈臺階狀，臺階尺寸80 cm×40 cm×43 cm，基礎內(nèi)置φ22 mm抗滑錨桿及縱向抗折鋼筋。墻身砌筑采用空心磚、M10水泥砂漿，水平方向砌筑，磚體砂漿縫逐層交替布置，砂漿縫寬1 cm，單層砌筑完畢后進入下一循環(huán)，每層磚塊間設置水平鋼筋以加固墻體。

4.3 施工效果

1）施工工期縮短。優(yōu)化后鄂贛隧道通風斜井開挖初期支護施工歷時7.5個月，井身襯砌、中隔墻砌筑及附屬歷時7.2個月，為全線控制性工程鄂贛隧道正洞最終實現(xiàn)提前2個月完成奠定了基礎，有力地保障了全線按時通車的目標。

2）工程造價增加，但施工成本減少。斜井井身長度增加63 m，增加38.6 m豎井，減少聯(lián)絡通道223 m，就清單單價而言工程造價增加約110.59萬元，然施工難度降低、安全風險減少，施工成本較原設計預測成本降低約306萬元（主要為人工費、機械費方面降低），且順利完成項目履約。

3）施工難度大幅減小。優(yōu)化后設計除豎井外均采用機械化施工，施工效率較高，施工難度減小，而原設計送風、排風、排煙通道坡度過大，機械難以展開，開挖及二次襯砌采用人工為主小型機械為輔方式，施工功效較低，施工難度極大。

4）安全風險降低。優(yōu)化后斜井有軌運輸坡度減緩且無需轉(zhuǎn)彎變坡（或通過豎井）直達正洞，運行相對安全，在通風斜井整個施工過程中未發(fā)生一起安全事故。而原設計斜井與大傾角聯(lián)絡通道以平面、豎向曲線連接，軌道運輸運行難度較大，且聯(lián)絡通道陡坡開挖、襯砌施工安全風險高。

5）對正洞施工干擾程度減少。優(yōu)化后斜井在施工聯(lián)絡通道開挖過程中對正洞施工影響約0.5個月，襯砌施工基本無不利影響，而原設計斜井施工方案預計在聯(lián)絡通道開挖、襯砌施工過程中將對正洞影響達3個月。

6）通風斜井使用功能效果滿足要求。優(yōu)化后的斜井通風效果經(jīng)專業(yè)科研單位計算論證，滿足運營通風需求。

5 結(jié)論與建議

鄂贛隧道1#通風斜井通過減緩斜井傾角及優(yōu)化與正洞的連接方式，有效降低了施工風險、減小了施工難度，確保了施工工期，取得預想的經(jīng)濟效益及社會效益。全線控制性工程鄂贛隧道正洞最終實現(xiàn)提前2個月完工，有力地保障了全線按時通車目標的實現(xiàn)。

關于公路特長隧道通風斜井設計方案選擇筆者認為普遍存在以下情況：建設時期斜井坡度大小及及其與正洞的聯(lián)絡方式的設計方案多受后期運營機械通風方式選擇有關，如采用地下機械通風方式（地下風機房），則多數(shù)設計為小于12°緩傾角聯(lián)絡通道（與隧道正洞相連）+豎井方式（與外界空氣相同）；如采用地面機械通風方式（地表風機房），則多為有傾角斜井及聯(lián)絡通道連接隧道正洞與外界空氣，而其斜井傾角大小取決于地表地形、地質(zhì)狀況、井口與正洞高差等因素。因此，建議建設單位及設計單位在機械通風方式選擇過程中，應充分考慮功能要求、地形地質(zhì)條件、外觀協(xié)調(diào)、環(huán)境保護、養(yǎng)護維修、運營管理、施工難度（風險）等因素，綜合論證前期建設、后期運營養(yǎng)護兩階段費用情況，特別在方案比選中注意將必要的施工安全專項措施投入費用考慮在列。

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