崔春雷
(上海海疆工程勘察設計有限公司,上海 200434)
擬建工程位于上海市虹口區(qū)大連路、周家嘴路、飛虹路所夾地塊,工程由1幢11層~16層主樓和6層裙房、2層裙房及1層地下車庫組成,總建筑面積約55 096 m2,基坑面積約7 500 m2,開挖深度9.95 m,局部電梯井開挖深度達13.5 m,因基坑開挖可能受到第⑤2層灰色砂質(zhì)粉土層微承壓水的影響,為了了解第⑤2層微承壓水的具體水文地質(zhì)參數(shù),需進行抽水試驗。
根據(jù)擬建工程場區(qū)的水文地質(zhì)條件,此次設計采用單井穩(wěn)定流抽水試驗,試驗井布置為:在基坑內(nèi)第⑤2層中布置了1口抽水管井,4口觀測井,C1井深為:27 m左右(濾水管5.0 m),觀測井G1,G2,G3,G4在抽水井兩個垂直方向布置,距離抽水井分別為11.63 m,2.75 m,2.28 m,5.70 m,井深均為25 m(濾水管3 m)。
此次抽水試驗的主要目的是為查明該場區(qū)⑤2灰色砂質(zhì)粉土含水層水文地質(zhì)條件提供準確的水文地質(zhì)計算參數(shù),為后續(xù)基坑施工開挖提供科學的設計依據(jù)。本次抽水試驗包括以下幾個方面:
1)通過抽水試驗前靜止水位的觀測及抽水后恢復水位的觀測,確定場地第⑤2層微承壓水的承壓水頭埋深;2)確定單井出水量,計算第⑤2層微承壓水的滲透系數(shù)k;3)通過抽水試驗,確定場地不同降深下的影響半徑R;4)通過恢復水位的觀測,了解第⑤2層微承壓水的恢復特征。
試驗抽水和正式抽水前,同步觀測抽水孔和觀測孔的靜止水位,本次取靜止水頭水位為+0.28 m。
此次鉆孔內(nèi)注水試驗采用鉆孔降水頭注水試驗,在靜水位觀測后,利用C1井進行了一次注水試驗,由此計算第⑤2層微承壓水滲透系數(shù):k=8.79 ×10-4cm/s=0.76 m/d。
1)利用抽水初期資料按非穩(wěn)定流計算。
此次計算采用了s—lgt直線圖解法、s—lgr直線圖解法和Thiem公式分別進行計算,計算結(jié)果見表1~表3。
表1 s—lgt直線圖解法計算結(jié)果
表2 s—lgr直線圖解法計算結(jié)果
表3 Thiem公式計算結(jié)果
2)利用抽水穩(wěn)定后資料計算。
該階段主要采用了以下3種方法分別進行計算:按穩(wěn)定流三個降深相應的流量計算、利用承壓水非完整井公式計算和利用裘布依穩(wěn)壓井流公式計算,計算結(jié)果見表4~表6。
3)利用抽水停泵后水位恢復資料計算。
由于恢復水位的過程排除了抽水過程中一些干擾因素的影響,因此參數(shù)計算結(jié)果相對比較可靠,此次計算主要采用了s—lgt法和法,計算結(jié)果見表7。
表4 按穩(wěn)定流三個降深相應的流量計算結(jié)果
表5 承壓水非完整井公式計算結(jié)果
表6 裘布依穩(wěn)壓井流公式計算結(jié)果
表7 利用抽水停泵后水位恢復資料計算結(jié)果
1)利用以下公式計算(用兩個觀測井資料):
其中,S1,S2均為s—lgr曲線上任意兩點的水位下降值;r1,r2均為兩個觀測孔距主井的距離。
根據(jù)式(1)計算得,第一降深(S=2.16 m):R=32.0 m;第二降深(S=4.24 m):R=46.0 m;第三降深(S=4.89 m):R=50.0 m。
2)利用裘布依穩(wěn)定承壓井流水頭線方程。
應用G1,G4孔的實測資料,求得影響半徑在20.0 m~42.0 m之間,具體計算見表8。
表8 利用裘布依穩(wěn)定承壓井流水頭線方程計算結(jié)果
通過水位恢復觀測資料的水位恢復70%需360 min,水位恢復90%需2 700 min,水位恢復迅速。因此,抽水減壓過程中不能停電,需考慮雙電源系統(tǒng),以預備突然停電。
本次采用多種方法計算滲透系數(shù)值,最大值21.5×10-4cm/s,最小值6.37 ×10-4cm/s,平均值11.0 ×10-4cm/s,此次設計建議取平均值,滲透系數(shù)計算成果匯總見表9。
表9 滲透系數(shù)成果資料匯總表
本次采用兩種方法計算影響半徑,最大值50 m,最小值20 m,建議本工程抽水井降深2 m~6 m以內(nèi)按R=30 m~45 m計算,具體統(tǒng)計結(jié)果見表10。
表10 抽水影響半徑成果資料匯總表
本文針對具體工程實例進行抽水試驗分析,設計了合理的抽水試驗方案,采用多種途徑和方法計算水文地質(zhì)參數(shù),得出的結(jié)果能夠準確反映出擬建場地基坑的水文地質(zhì)條件,抽水試驗結(jié)果能夠為將來的基坑降水提供依據(jù),對類似工程也有一定的借鑒意義。
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